Pevné spojení nosníků se sloupy tvoří rámový systém (e).
Při odjištění nosníků shora má nosná jednotka nadložní konstrukce příčné žebro s vyfrézovaným koncem vyčnívajícím o 15-25 mm, kterým je přenášen tlak na sloup (obr. a, b, e). Méně používané je provedení uzlu, kdy podpěrný tlak přenáší vnitřní hrana nosníku umístěná nad pásnicí sloupu (c, d). Pokud má příčná opěrná hrana nadložných nosníků vyčnívající konec (a, b, e), pak se opěrný tlak přenáší nejprve na základovou desku hlavy sloupu, poté na opěrnou hranu hlavy, z této hrany - ke stěně sloupu (nebo traverzu v průchozím sloupu (e) a následně rovnoměrně rozmístěnou po průřezu sloupu. Základová deska hlavice slouží k přenosu tlaku z konců nosníku na nosná žebra hlavice, proto se jeho tloušťka neurčuje výpočtem, ale konstrukčními úvahami a obvykle se bere jako 16-25 mm. Ze základní desky je tlak přenášen na nosná žebra hlavy vodorovnými svary, konce žeber jsou připevněny k Noha těchto švů je určena vzorcem
Když je základní deska instalována na vyfrézovaný konec tyče sloupu, zajišťuje, že deska plně přilne k okraji sloupu a podpěrný tlak je přenášen přímým kontaktem povrchů a sváry připevňující základní desku jsou konstruktivně akceptovány .
E) 
Dále je třeba dodržet podmínku, která zajistí lokální stabilitu opěrného žebra.
Dno nosných žeber hlavice je vyztuženo příčnými žebry, které zabraňují jejich vytočení z roviny sloupu nerovnoměrným tlakem konců nadložných nosníků, vznikajícím v důsledku nepřesností při výrobě a montáži.
Z opěrných žeber je tlak na stěnu sloupu přenášen přes koutové svary. Na základě toho je požadována délka žeber.
Odhadovaná délka švů by v tomto případě neměla přesáhnout.
Hrany se také kontrolují na smyk:
kde 2 je počet řezů;
- tloušťka stěny sloupu nebo traverze průchozího sloupu.
Při vysokých podpěrných tlacích překračuje smyková napětí ve stěně návrhovou únosnost. V tomto případě zvětšete délku žebra nebo vezměte silnější stěnu. Zvětšit tloušťku stěny je možné pouze u hlavy sloupu (b). Toto řešení snižuje spotřebu kovu, ale je méně technologicky pokročilé ve výrobě.
Další rozložení tlaku od stěny sloupu po celém úseku masivní tyče sloupu je zajištěno průběžnými spoji spojujícími příruby a stěnu.
V průchozích sloupech (d) je tlak z traverzy přenášen na větve sloupu koutovými svary, jejichž rameno musí být alespoň:
Hlava sloupu s nosnými žebry nosníků umístěných nad sloupy sloupu (c) je navržena a vypočtena obdobně jako u předchozího, pouze roli nosných žeber hlavice plní police sloupu. . Pokud je tlak z hlavové desky přenášen na sloup svary (konec sloupu není frézován), je rameno svarů připevňující jednu přírubu sloupu k desce určeno ze stavu jejich řezu reakcí jeden paprsek:
,
kde je podpěrná reakce jednoho nosníku, je šířka pásnice sloupu.
Pokud je konec sloupu vyfrézován, pak jsou svary přijaty konstruktivně s minimální nohou. Pro zajištění přenosu podpěrného tlaku přes celou šířku opěrného žebra nosníku při velké šířce pásnic nosníků a úzkých pásnic sloupů je nutné navrhnout rozšířenou traverzu (obr. d). Podmíněně se předpokládá, že se nosný tlak z desky přenese nejprve úplně na traverzu a poté z traverzy na přírubu sloupu, v souladu s tím se vypočítají spoje upevnění traverzy k desce a sloupu. Při podepření konstrukce na sloup ze strany (e) se vertikální reakce přenáší přes hoblovaný konec nosného žebra nosníku na konec podpěrného stolu a z něj na pásnici sloupu. Předpokládá se, že tloušťka nosného stolu je o 5-10 mm větší než tloušťka nosné hrany nosníku. Pokud podpěrná reakce nosníku nepřesahuje 200 kN, je podpěrný stůl vyroben ze silného rohu s odříznutou pásnicí, s větší hodnotou reakce je stůl vyroben z plechu s hoblovaným horním koncem. Každý ze dvou švů připevňujících stůl ke sloupu je vypočítán pro 2/3 reakce podpěry, což bere v úvahu možnou nerovnoběžnost konců nosníku a stolu v důsledku výrobních nepřesností, a tedy nerovnoměrnosti přenos tlaku mezi konci. Požadovaná délka jednoho upevňovacího švu stolu je určena vzorcem:
.
Někdy je stůl svařen nejen podél nádrží, ale také podél spodního konce, v tomto případě je celková délka švu určena silou rovnou
Hlava sloupu slouží jako podpěra pro nadložní konstrukce (nosníky, vazníky) a roznáší soustředěné zatížení na sloup rovnoměrně po průřezu táhla.
Spojení nosníků se sloupy může být volné a tuhé. Kloubové spojení přenáší pouze svislé zatížení (a, b, c, d, e).
Pevné spojení nosníků se sloupy tvoří rámový systém (e).
Při odjištění nosníků shora má nosná jednotka nadložní konstrukce příčné žebro s vyfrézovaným koncem vyčnívajícím o 15-25 mm, kterým je přenášen tlak na sloup (obr. a, b, e). Méně používané je provedení uzlu, kdy podpěrný tlak přenáší vnitřní hrana nosníku umístěná nad pásnicí sloupu (c, d). Pokud má příčná opěrná hrana nadložných nosníků vyčnívající konec (a, b, e), pak se opěrný tlak přenáší nejprve na základovou desku hlavy sloupu, poté na opěrnou hranu hlavy, z této hrany - ke stěně sloupu (nebo traverz v průchozím sloupu (e) a následně rovnoměrně rozmístěný po průřezu sloupu. Základová deska hlavice slouží k přenosu tlaku z konců nosníku na nosná žebra hlavice, proto jeho tloušťka se neurčuje výpočtem, ale konstrukčními úvahami a obvykle se bere jako 16-25 mm.
Ze základní desky je přes vodorovné svary přenášen tlak na žebra opěrky hlavy a konce žeber jsou připevněny k desce.
Noha těchto švů je určena vzorcem
.
Když je základní deska instalována na vyfrézovaný konec tyče sloupu, zajišťuje, že deska zcela dosedne na hranu sloupu a podpěrný tlak je přenášen přímým kontaktem povrchů a sváry připevňující základní desku jsou konstruktivně akceptovány .
Šířka opěrného žebra je určena z podmínky pevnosti v tlaku.
Dále je třeba dodržet podmínku, která zajistí lokální stabilitu opěrného žebra.
.
Dno nosných žeber hlavice je vyztuženo příčnými žebry, které zabraňují jejich vytočení z roviny sloupu nerovnoměrným tlakem konců nadložných nosníků, vznikajícím v důsledku nepřesností při výrobě a montáži.
Z opěrných žeber je tlak na stěnu sloupu přenášen přes koutové svary. Na základě toho je požadována délka žeber.
.
Odhadovaná délka švů by v tomto případě neměla přesáhnout.
Hrany se také kontrolují na smyk: 
,
kde 2 je počet řezů;
- tloušťka stěny sloupu nebo traverza průchozího sloupu.
Při vysokých podpěrných tlacích překračuje smyková napětí ve stěně návrhovou únosnost. V tomto případě zvětšete délku žebra nebo vezměte silnější stěnu. Zvětšit tloušťku stěny je možné pouze u hlavy sloupu (b). Toto řešení snižuje spotřebu kovu, ale je méně technologicky pokročilé ve výrobě.
Další rozložení tlaku od stěny sloupu po celém úseku masivní tyče sloupu je zajištěno průběžnými spoji spojujícími příruby a stěnu.
V průchozích sloupech (d) je tlak z traverzy přenášen na větve sloupu koutovými svary, jejichž rameno musí být alespoň:
.
Hlava sloupu s nosnými žebry nosníků umístěných nad sloupy sloupu (c) je navržena a vypočtena obdobně jako u předchozího, pouze roli nosných žeber hlavice plní police sloupu. . Pokud je tlak z hlavové desky přenášen na sloup svary (konec sloupu není frézován), je rameno svarů připevňující jednu přírubu sloupu k desce určeno ze stavu jejich řezu reakcí jeden paprsek:
,
kde je podpěrná reakce jednoho nosníku, je šířka pásnice sloupu.
Pokud je konec sloupu vyfrézován, pak jsou svary akceptovány konstrukčně s minimální nohou. Pro zajištění přenosu podpěrného tlaku přes celou šířku opěrného žebra nosníku při velké šířce pásnic nosníků a úzkých pásnic sloupů je nutné navrhnout rozšířenou traverzu (obr. d). Podmíněně se předpokládá, že se nosný tlak z desky přenese nejprve úplně na traverzu a poté z traverzy na přírubu sloupu, v souladu s tím se vypočítají spoje upevnění traverzy k desce a sloupu. Při podepření konstrukce na sloup ze strany (e) se vertikální reakce přenáší přes hoblovaný konec nosného žebra nosníku na konec podpěrného stolu a z něj na pásnici sloupu. Předpokládá se, že tloušťka nosného stolu je o 5-10 mm větší než tloušťka nosné hrany nosníku. Pokud podpěrná reakce nosníku nepřesahuje 200 kN, je podpěrný stůl vyroben ze silného rohu s odříznutou pásnicí, s větší hodnotou reakce je stůl vyroben z plechu s hoblovaným horním koncem. Každý ze dvou švů připevňujících stůl ke sloupu je vypočítán pro 2/3 reakce podpěry, což bere v úvahu možnou nerovnoběžnost konců nosníku a stolu v důsledku výrobních nepřesností, a tedy nerovnoměrnosti přenos tlaku mezi konci. Požadovaná délka jednoho upevňovacího švu stolu je určena vzorcem:
.
Někdy je stůl svařen nejen podél nádrží, ale také podél spodního konce, v tomto případě je celková délka švu určena silou rovnou
.
Spojení mezi nosníky a sloupy může být volný, uvolnit(kloubové) a tvrdý. Volná spojka přenáší pouze vertikální zatížení. Tuhá spojka tvoří rámový systém schopný absorbovat horizontální síly a redukovat návrhový moment v nosnících. V tomto případě trámy přiléhají ke sloupu z boku.
Při volném párování jsou nosníky umístěny na vrcholu sloupu, což zajišťuje snadnou instalaci.
V tomto případě se hlava sloupu skládá z desky a žeber, která desku podpírají a přenášejí zatížení na tyč sloupu (obr.).
Pokud je zatížení přenášeno na sloup přes vyfrézované konce nosných žeber nosníků umístěných blízko středu sloupu, pak je hlavová deska zespodu podepřena žebry probíhajícími pod nosnými žebry nosníků (obr. a a b).
Rýže. Hlavy sloupů při podepření nosníků shora
Žebra hlavice jsou přivařena k základové desce a k větvím sloupu průchozí tyčí nebo ke stěně sloupu masivní tyčí. Švy připevňující žebro hlavy k desce musí vydržet plný tlak na hlavu. Zkontrolujte je podle vzorce
. (8)
Výška hlavového žebra je dána požadovanou délkou švů, které přenášejí zatížení na sloupovou tyč (délka švů by neměla přesáhnout 85∙β w ∙k f:
. (9)
Tloušťka žebra hlavy je určena z podmínky odolnosti proti zborcení při plném tlaku podpory
, (10)
kde je délka drceného povrchu rovna šířce nosné hrany nosníku plus dvě tloušťky desky hlavy sloupu.
Po přiřazení tloušťky žebra byste měli zkontrolovat, zda nedošlo k řezu pomocí vzorce:
. (11)
Při malých tloušťkách stěn kanálů průchozího sloupu a stěn masivního sloupu je třeba také zkontrolovat, zda nejsou proříznuty v místě, kde jsou k nim připojena žebra. V rámci výšky hlavy je možné zeď zesílit.
Pro vyztužení žeber nesoucích základovou desku a pro zesílení stěn tyče sloupu proti vybočení v místech přenosu velkých soustředěných zatížení jsou svislá žebra, která přijímají zatížení, zespodu orámována vodorovnými žebry.
Základní deska hlavy přenáší tlak z nadložní konstrukce na žebra hlavy a slouží k upevnění nosníků ke sloupům pomocí montážních šroubů, které fixují konstrukční polohu nosníků.
Tloušťka základní desky je konstrukčně přijata v rozmezí 20-25 mm.
U vyfrézovaného konce sloupu se tlak z nosníků přenáší přes základovou desku přímo na žebra hlavy. V tomto případě je konstruktivně přiřazena tloušťka švů spojujících desku s žebry a také s větvemi sloupu.
Pokud je nosník připevněn ke sloupu z boku (obr.), svislá reakce se přenáší přes nosnou hranu nosníku na stůl přivařený k pásnicím sloupu. Konec nosné hrany nosníku a horní hrana stolu jsou připevněny. Tloušťka stolu je o 20-40 mm větší než tloušťka nosné hrany nosníku.
Rýže. Podepření nosníku na sloup ze strany
Stůl je vhodné přivařit ke sloupku ze tří stran.
Aby nosník nevisel na šroubech a pevně na nosném stole, jsou nosná žebra nosníku připevněna k tyči sloupu pomocí šroubů, jejichž průměr by měl být o 3-4 mm menší než průměr otvorů.
Přednáška 13
Farmy. Obecná charakteristika a klasifikace
Farma - soustava prutů propojených v uzlech a tvořících geometricky neměnnou strukturu. Farmy jsou ploché (všechny pruty leží ve stejné rovině) a prostorové.
byt vazníky (obr. a) mohou přenášet zatížení působící pouze ve své rovině a musí být zajištěny z jejich roviny výztuhami nebo jinými prvky. Prostorové vazníky (obr. b, c) tvoří tuhý prostorový nosník schopný absorbovat zatížení působící v libovolném směru. Každá strana takové tyče je plochý vazník. Příkladem prostorového nosníku je věžová konstrukce (obr. d).
Rýže. Ploché (a) a prostorové (b, c, d) farmy
Hlavními prvky vazníků jsou pásy, které tvoří obrys vazníku, a mříž sestávající z výztuh a hřebenů (obr.).
1 - horní pás; 2 - spodní pás; 3 - rovnátka; 4 - nosič
Rýže. Prvky krovu
Vzdálenost mezi uzly pásu se nazývá panel ( d ), vzdálenost mezi podporami - rozpětí ( l ), vzdálenost mezi osami (nebo vnějšími plochami) pásnic - výška vazníku ( h f).
Příhradové pásy působí hlavně na podélné síly a momenty (podobně jako pásy plného nosníku); příhradová mříž vnímá především příčnou sílu.
Spojení prvků v uzlech se provádí přímým sousedstvím některých prvků s jinými (obr. a) nebo pomocí uzlových styčníků (obr. b). . Aby příhradové pruty působily převážně na osové síly a mohl být zanedbaný vliv momentů, jsou příhradové prvky centrovány podél os procházejících těžišti.
a - s přímým sousedstvím mřížových prvků s pásem;
b - při spojování prvků pomocí klínku
Rýže. Farmářské uzly
Farmy se klasifikují podle statického schématu, obrysu pásů, příhradového systému, způsobu spojování prvků v uzlech, velikosti síly v prvcích. Podle statického schématu vazníky jsou (obr.): trámové (řezané, průběžné, konzolové), obloukové, rámové a lanové.
Řez paprskem systémy (obr.a) se používají v nátěrech budov, mostů. Snadno se vyrábějí a instalují, nevyžadují složité podpůrné jednotky, ale jsou velmi náročné na kov. Při velkých rozponech (více než 40 m) se dělené vazníky ukazují jako předimenzované a je nutné je při montáži skládat ze samostatných prvků. S počtem polí, která mají být pokryta, se používají dvě nebo více kontinuální farmy (obr. b). Jsou hospodárnější z hlediska spotřeby kovu a mají větší tuhost, což umožňuje snížit jejich výšku. Při sedání podpor však u spojitých vazníků vznikají dodatečné síly, proto se jejich použití se slabými sesedacími základy nedoporučuje. Kromě toho je instalace takových konstrukcí komplikovaná.
a - řez paprskem; 6 - spojitý paprsek; c, e - konzola;
g - rám; d - klenutý; g - zavěšený na kabelu; h - kombinované :
Rýže. Příhradové systémy
Řídicí panel farmy (obr. c, e) se používají pro kůlny, věže, podpěry nadzemního elektrického vedení. rám systémy (obr. e) jsou ekonomické z hlediska spotřeby oceli, mají menší rozměry, ale náročnější na instalaci.Jejich použití je racionální u velkorozponových budov. aplikace klenutý systémy (obr. e) sice šetří ocel, ale vede ke zvětšení objemu místnosti a povrchu obvodových konstrukcí.Jejich použití je dáno především architektonickými požadavky. V zavěšený na kabelu vazníky (obr. g) všechny tyče pracují pouze v tahu a mohou být vyrobeny z pružných prvků, např. ocelových lan. Protažení všech prvků takových vazníků je dosaženo volbou obrysu tětiv a mříže, jakož i vytvořením předpětí. Práce pouze v tahu umožňuje plně využít vlastnosti vysoké pevnosti oceli, protože problémy se stabilitou jsou odstraněny. Kabelové vazníky jsou racionální pro podlahy s velkým rozpětím a v mostech. Používají se i kombinované systémy skládající se z nosníku vyztuženého zespodu vazníkem nebo vzpěrami, nebo shora obloukem (obr. h). Tyto systémy jsou snadno vyrobitelné (kvůli menšímu počtu prvků) a jsou účinné v těžkých konstrukcích a také v konstrukcích s pohyblivým zatížením. Použití kombinovaných systémů je velmi efektivní při zpevňování konstrukcí, např. vyztužení trámu s jeho nedostatečnou únosností vazníkem nebo vzpěrami.
Záleží na obrysy pásu farmy se dělí na segmentové, polygonální, lichoběžníkové, s rovnoběžnými pásy a trojúhelníkové (obr.).
Nejekonomičtější z hlediska spotřeby oceli je vazník, vyznačený diagramem momentů. U jednopolového nosníkového systému s rovnoměrně rozloženým zatížením to je segmentový vazník s parabolickým pásem (obr. a ). Křivočarý obrys pásu však zvyšuje složitost výroby, takže takové vazníky se v současnosti prakticky nepoužívají.
Přijatelnější je polygonální obrys (obr. b) se zlomeninou pletence v každém uzlu. Dostatečně odpovídá parabolickému tvaru diagramu momentů, nevyžaduje výrobu křivočarých prvků. Takové vazníky se někdy používají k pokrytí velkých rozpětí a v mostech.
a - segmentový; b - polygonální; v - lichoběžníkové; g - s paralelními pásy; e, f, g a - trojúhelníkové
Rýže. Obrysy příhradového pásu:
Farmy lichoběžníkový obrysy (obr. c) mají strukturální výhody především díky zjednodušení uzlů. Kromě toho použití takových vazníků v povlaku umožňuje uspořádat tuhou sestavu rámu, což zvyšuje tuhost rámu.
Farmy s paralelní pásy (obr. d) mají stejné délky příhradových prvků, stejné schéma uzlů, největší opakovatelnost prvků a dílů a možnost jejich sjednocení, což přispívá k industrializaci jejich výroby.
Farmy trojúhelníkový obrysy (obr. e, f, g, i) jsou racionální u konzolových systémů, stejně jako u trámových systémů se soustředěným zatížením ve středu rozpětí (vazníky). Při rozloženém zatížení mají trojúhelníkové vazníky zvýšenou spotřebu kovu. Navíc mají řadu designových nedostatků. Ostrý nosný uzel je složitý a umožňuje pouze skloubení se sloupky. Střední výztuhy se ukazují jako extrémně dlouhé a jejich průřez je třeba volit podle maximální pružnosti, což způsobuje nadměrnou spotřebu kovu.
Jak jsou prvky propojeny v uzlech farmy jsou rozděleny na svařované a šroubované. U konstrukcí vyrobených před 50. lety se používaly i nýtované spoje. Hlavní typy vazníků jsou svařované. V montážních jednotkách se zpravidla používají šroubové spoje na vysokopevnostních šroubech.
S maximálním úsilím podmíněně rozlišujte lehké vazníky s úseky prvků od jednoduchých válcovaných nebo ohýbaných profilů (s úsilím v tyčích N< 3000 kN) a těžké vazníky s kompozitními profily (N> 3000 kN).
Účinnost vazníků lze zvýšit jejich předpětím.
Příhradové příhradové systémy
Roštové systémy používané v příhradových vaznících jsou znázorněny na Obr.
a - trojúhelníkový; b - trojúhelníkový se stojany; c, d - diagonální; d - sprengelnaja; e - kříž; g - kříž; a - kosočtverečné; k - poloúhlopříčka
Rýže. Příhradové příhradové systémy
Výběr typu roštu závisí na schématu aplikace zatížení, obrysech pásnic a požadavcích na konstrukci. Pro zajištění kompaktnosti uzlů je žádoucí mít úhel mezi vzpěrami a tětivou v rozmezí 30...50 0 .
trojúhelníkový systém mřížka (obr. a) má nejmenší celkovou délku prvků a nejmenší počet uzlů. Existují farmy s vzestupně A klesající podpůrné výztuhy.
V místech, kde působí soustředěné zatížení (například v místech, kde jsou podepřeny střešní nosníky), lze instalovat další nosiče nebo závěsy (obr. b). Tyto regály také slouží ke snížení vypočítané délky pásu. Regály a závěsy fungují pouze pro místní zatížení.
Nevýhodou trojúhelníkové mřížky je přítomnost dlouhých stlačených výztuh, což vyžaduje dodatečnou spotřebu oceli k zajištění jejich stability.
V šikmý mřížka (obr. c, d), všechny rovnátka mají úsilí jednoho znamení a stojany - jiného. Diagonální mřížka je ve srovnání s trojúhelníkovou mnohem pracnější a pracnější, protože celková délka mřížových prvků je větší a je v ní více uzlů. Použití šikmé mříže je vhodné pro malé výšky vazníků a vysoké uzlové zatížení.
Sprengelnaja mříž (obr. e) se používá pro vnější aplikaci soustředěného zatížení na horní pás a také, pokud je to nutné, ke snížení odhadované délky pásu. Je náročnější na práci, ale může zajistit snížení spotřeby oceli.
Přejít mřížka (obr. e) se používá, když zatížení krovu působí jak v jednom, tak ve druhém směru (např. zatížení větrem). Na farmách s pásy z býka se můžete přihlásit přejít mříž (obr. g) z jednotlivých rohů s upevněním výztuh přímo na stěnu odpaliště.
kosočtverečnéA poloúhlopříčka mřížky (obr. i, j) díky dvěma systémům výztuh mají vysokou tuhost; tyto systémy se používají v mostech, věžích, stožárech, komunikacích ke snížení odhadované délky tyčí.
Typy řezů vazníků
Z hlediska spotřeby oceli na stlačené vazníky je nejúčinnější tenkostěnný trubkový profil (obr. a). Kruhová trubka má nejvýhodnější rozložení materiálu pro stlačené prvky vzhledem k těžišti a při stejné ploše průřezu jako ostatní profily má největší poloměr otáčení (i ≈ 0,355 d), stejný ve všech směrech , což umožňuje získat tyč s nejmenší ohebností. Použití trubek na farmách šetří ocel až 20 ... 25%.
Rýže. Typy řezů prvků světelných forem
Velkou výhodou kulatých trubek je dobré proudění. Díky tomu je tlak větru na ně menší, což je důležité zejména u vysokých otevřených konstrukcí (věže, stožáry, jeřáby). Na trubkách se nedrží mráz a vlhkost, jsou tedy odolnější vůči korozi, snadno se čistí a natírají. To vše zvyšuje odolnost trubkových konstrukcí. Aby se zabránilo korozi, měly by být vnitřní dutiny potrubí utěsněny.
Obdélníkové ohýbané uzavřené profily (obr. b) umožňují zjednodušit spoje prvků. Vazníky z ohýbaných uzavřených profilů se zkosenými spoji však vyžadují vysokou výrobní přesnost a lze je vyrobit pouze ve specializovaných továrnách.
Donedávna se lehké farmy navrhovaly převážně ze dvou rohů (obr. c, d, e, f). Takové sekce mají širokou škálu oblastí, jsou vhodné pro konstrukci uzlů na styčníkech a připevňování konstrukcí přiléhajících k vazníkům (nosníky, střešní panely, vazby). Významnou nevýhodou takové konstruktivní formy jsou; velký počet prvků s různými velikostmi, značná spotřeba kovu pro klínky a těsnění, vysoká pracnost výroby a přítomnost mezery mezi rohy, která přispívá ke korozi. Tyče s průřezem dvou rohů tvořené značkou nejsou účinné při práci v tlaku.
S relativně malým úsilím mohou být vazníky vyrobeny z jednotlivých rohů (obr. g). Taková sekce je jednodušší na výrobu, zejména se zkosenými uzly, protože má méně montážních dílů a nemá štěrbiny, které jsou uzavřeny pro čištění a lakování.
Použití vazníků Taurus pro pásy (obr. i) umožňuje výrazně zjednodušit uzly. V takovém vazníku lze rohy výztuh a sloupků přivařit přímo ke stěně značky bez klínků. To snižuje počet montážních dílů na polovinu a snižuje složitost výroby:
Pokud funguje příhradový pás, kromě axiální síly a ohybu (s přenosem zatížení mimo uzel), je racionální úsek I nosníku nebo dvou kanálů (obr. k, l).
Poměrně často jsou sekce příhradových prvků převzaty z různých typů profilů: pásy z I-nosníků, mříž z ohýbaných uzavřených profilů nebo pásy z T-kusů, mříž z párových nebo jednotlivých rohů. Takové kombinované řešení se ukazuje jako racionálnější.
Stlačené prvky vazníků by měly být navrženy stejně stabilně ve dvou vzájemně kolmých směrech. Se stejnými vypočtenými délkami l x= l y tuto podmínku splňují úseky kruhových trubek a čtvercové ohýbané-uzavřené profily /.
U vazníků z párových rohů mají blízké poloměry setrvačnosti (i x ≈ i y) nestejné rohy, složené velkými policemi k sobě (obr. d). Pokud je vypočtená délka v rovině vazníku dvakrát menší než od roviny (například v přítomnosti sprengelu), je racionální mít část nestejných rohů staženou k sobě malými policemi (obr. e) , protože v tomto případě i y ≈ 2i x.
Pruty těžkých vazníků se od lehkých liší mohutnějšími a vyvinutějšími sekcemi, složenými z více prvků (obr.).
Rýže. Typy průřezů těžkých prvků vazníků
Stanovení účinné délky vazníků
Únosnost stlačených prvků závisí na jejich efektivní délce:
l ef = µx l, (1)
Kde c - faktor redukce délky v závislosti na způsobu upevnění konců tyče;
l- geometrická délka tyče (vzdálenost mezi středy uzlů nebo upevňovacích bodů od posunutí).
Předem nevíme, kterým směrem se tyč při ztrátě stability vyboulí: v rovině vazníku nebo v kolmém směru. U tlačených prutů je proto nutné znát účinné délky a kontrolovat stabilitu v obou směrech. Ohebné tažné vzpěry se mohou vlastní vahou prohýbat, snadno se poškodí při přepravě a montáži a při dynamickém zatížení mohou vibrovat, takže jejich pružnost je omezená. Pro kontrolu pružnosti je také nutné znát vypočítanou délku napínaných tyčí.
Na příkladu příhradového vazníku průmyslové budovy s lucernou (obr.) Uvažujme metody pro stanovení odhadovaných délek. Mezi uzly může dojít k případnému zakřivení pásnic vazníku se ztrátou stability v jeho rovině (obr. a).
Proto je vypočtená délka pásu v rovině vazníku rovna vzdálenosti mezi středy uzlů (μ = 1). Forma vybočení z roviny vazníku závisí na bodech, ve kterých je pás zajištěn proti posunutí. Pokud jsou pevné kovové nebo železobetonové panely položeny podél horního pásu, přivařeny nebo přišroubovány k pásu, pak šířka těchto panelů (obvykle se rovná vzdálenosti mezi uzly) určuje odhadovanou délku pásu. Pokud je jako střešní krytina použita profilovaná podlaha, připevněná přímo na pás, je pás zajištěn proti vybočení po celé délce. Při zastřešení podél vaznic je vypočtená délka pásu od roviny krovu rovna vzdálenosti mezi vaznicemi fixované od posunutí ve vodorovné rovině. Pokud nejsou běhy zajištěny táhly, pak nemohou zabránit posunu vazníku a odhadovaná délka pásu se bude rovnat celému rozpětí vazníku. Aby běhy pás zajistily, je nutné nasadit vodorovné úvazy (obr. b) a na ně běhy připojit. Na oblast pokrytí pod svítilnou je nutné umístit rozpěrky.
A - deformace horního pásu při ztrátě stability v rovině vazníku; před naším letopočtem - totéž, z roviny farmy; d - deformace mřížky
Rýže. K určení účinných délek prvků vazníků
Vypočítaná délka tětivy od roviny vazníku je tedy obecně rovna vzdálenosti mezi body fixovanými z posunutí. Jako prvky, které pás zajišťují, mohou sloužit střešní panely, nosníky, úvazy a rozpěrky. Při montáži, kdy ještě nebyly namontovány střešní prvky pro zajištění krovu, lze použít dočasné vzpěry nebo rozpěrky z jejich roviny.
Při stanovení efektivní délky příhradových prvků lze vzít v úvahu tuhost uzlů. Při ztrátě stability má stlačený prvek tendenci otáčet uzel (obr. d). Tyče přiléhající k tomuto uzlu odolávají ohýbání. Tažné tyče poskytují největší odpor proti otáčení uzlu, protože jejich deformace z ohybu vede ke zmenšení vzdálenosti mezi uzly, přičemž tato vzdálenost by se měla zvětšit od hlavní síly. Stlačené tyče naproti tomu slabě odolávají ohybu, protože deformace od rotace a axiální síly směřují jedním směrem a navíc samy mohou ztratit stabilitu. Čím více natažených tyčí tedy přiléhá k uzlu a tím jsou mohutnější, tzn. čím větší je jejich lineární tuhost, tím větší je míra sevření uvažované tyče a tím menší je její odhadovaná délka. Vliv stlačených tyčí na sevření lze zanedbat.
Stlačený pás je v uzlech slabě sevřen, protože lineární tuhost natažených mřížových prvků přiléhajících k uzlu je nízká. Při určování odhadované délky pásů jsme proto nebrali v úvahu tuhost uzlů. Podobně pro podpěry a hřebeny. U nich se vypočítané délky, stejně jako u pásů, rovnají geometrickým, tzn. vzdálenost mezi středy uzlů.
Pro ostatní prvky mřížky je přijato následující schéma. V uzlech horního pásu je většina prvků stlačena a míra sevření je malá. Tyto uzly lze považovat za sklopné. V uzlech spodního pásu je většina prvků sbíhajících se v uzlu natažena. Tyto uzly jsou odolné.
Míra sevření závisí nejen na znaménku sil tyčí přiléhajících ke stlačenému prvku, ale také na konstrukci sestavy. V přítomnosti klínu, který utahuje uzel, je sevření větší, proto je podle norem u vazníků s uzlovými styčníky (například ze spárovaných rohů) odhadovaná délka v rovině vazníku 0,8 × l a u vazníků s navazujícími prvky na konci, bez uzlových styčníků - 0,9 × l .
V případě ztráty stability od roviny vazníku závisí míra sevření na torzní tuhosti pásnic. Klíny jsou ohebné ze své roviny a lze je považovat za křídlové závěsy. Proto u vazníků s uzly na styčníkech je vypočtená délka příhradových prvků rovna vzdálenosti mezi uzly l 1. U vazníků s pásy z uzavřených profilů (kulaté nebo pravoúhlé trubky) s vysokou torzní tuhostí může být efektivní součinitel redukce délky roven 0,9.
V tabulce jsou uvedeny vypočtené délky prvků pro nejběžnější případy plochých vazníků.
Tabulka - Odhadované délky prvků vazníků
Poznámka. l- geometrická délka prvku (vzdálenost mezi středy uzlů); l 1 - vzdálenost mezi středy uzlů fixovaných od posunutí z roviny vazníku (pásy vazníků, pražce, podlahové desky atd.).
Výběr průřezu tlačených a tahových prvků
Výběr řezu lisovaných prvků
Výběr řezů stlačených prvků vazníku začíná stanovením požadované plochy ze stavu stability
, (2)
.
1) Předběžně lze vzít pro pásy lehkých vazníků l = 60 - 90 a pro příhradové l = 100 - 120. Vyšší hodnoty ohybu jsou akceptovány s menší námahou.
2) Podle požadované plochy se vybere ze sortimentu vhodný profil, určí se jeho skutečné geometrické charakteristiky A, i x, i y.
3) Najděte l x = l x / i x a l y = l y/i y , pro větší flexibilitu specifikujte koeficient j.
4) Proveďte kontrolu stability podle vzorce (2).
Pokud byla ohebnost tyče předběžně nastavena špatně a test ukázal přepětí nebo výrazné (více než 5-10%) podpětí, pak je úsek korigován, přičemž se bere střední hodnota pružnosti mezi předem stanovenou a skutečnou hodnotou. Obvykle druhé přiblížení dosáhne cíle.
Poznámka. Lokální stabilitu lisovaných prvků z válcovaných profilů lze považovat za zajištěnou, protože z podmínek válcování je tloušťka polic a stěn profilů větší, než je požadováno z podmínek stability.
Při výběru typu profilů je třeba pamatovat na to, že racionální řez je takový, který má stejnou flexibilitu jak v rovině, tak i mimo rovinu vazníku (princip stejné stability), proto je při přiřazování profilů nutno dbát na poměr efektivních délek. Pokud například navrhujeme farmu z rohů a vypočtené délky prvku v rovině a z roviny jsou stejné, pak je racionální zvolit nestejné rohy a poskládat je do velkých polic, protože v tomto případě i x ≈ i y a kdy l x= l y λ x ≈ λ y . Pokud je efektivní délka od roviny l y je dvojnásobek efektivní délky v rovině l x (například horní pás v oblasti pod lucernou), pak bude racionálnější úsek dvou nestejných rohů sestavený malými policemi, protože v tomto případě i x ≈ 0,5 × i y as l x=0,5× l y λ x ≈ λ y . Pro příhradové prvky při l x=0,8× l y nejracionálnější bude úsek úhlů se stejnou policí. Pro pásy vazníků je lepší navrhnout úsek o nestejných úhlech, sestavený menšími policemi, aby byla zajištěna větší tuhost od roviny při zvedání vazníku.
Řez Výběr předpínacích prvků
Požadovaná plocha průřezu natažené příhradové tyče je určena vzorcem
. (3)
Poté se podle sortimentu vybere profil, který má nejbližší větší plošnou hodnotu. V tomto případě není vyžadováno ověření přijatého oddílu.
Výběr sekce prutů pro maximální flexibilitu
Prvky vazníků by měly být navrženy zpravidla z tuhých tyčí. Tuhost je důležitá zejména u stlačených prvků, jejichž mezní stav je dán ztrátou stability. Proto pro komprimované prvky vazníků stanovuje SNiP požadavky na maximální flexibilitu přísnější než v zahraničních regulačních dokumentech. Maximální flexibilita pro stlačené prvky vazníků a spojů závisí na účelu tyče a stupni jejího zatížení: , kde N - návrhová síla, j × R y × g c - únosnost.
Napínací tyče by také neměly být příliš pružné, zejména při dynamickém zatížení. Při statickém zatížení je pružnost tahových prutů omezena pouze ve svislé rovině. Pokud jsou tažné prvky předpjaté, pak není omezena jejich pružnost.
Řada lehkých příhradových prutů má nízké síly, a proto nízké napětí. Sekce těchto prutů jsou vybírány podle maximální flexibility. Takové tyče obvykle obsahují další sloupky v trojúhelníkové mříži, výztuhy ve středních panelech vazníků, výztužné prvky atd.
Znát vypočítanou délku tyče l ef a hodnotu mezní pružnosti l pr, určíme požadovaný poloměr otáčení i tr = l ef/l tr. Podle ní v sortimentu vybíráme úsek, který má nejmenší plochu.
Sloupy slouží k přenosu zatížení z nadložních konstrukcí přes základ do země. Podle způsobu působení zatížení na sloup se rozlišují středově stlačené, excentricky stlačené a stlačeně ohnuté sloupy. Centrálně stlačené sloupy působí na podélnou sílu působící podél osy sloupu a způsobují rovnoměrné stlačení jeho průřezu. Excentricky stlačené sloupy a stlačené-ohýbané sloupy kromě osového stlačení od podélné síly působí také na ohyb od okamžiku.
Sloupce se skládají ze tří hlavních částí: tyč , který je hlavním nosným prvkem sloupu; víčko , který slouží jako podpěra pro překrývající se konstrukce a jejich upevnění na sloupu; základny , který rozděluje koncentrované zatížení ze sloupu po povrchu základu a zajišťuje připevnění kotevními šrouby.
Sloupy se liší: podle typu - sekce s konstantní a proměnnou výškou; dle provedení průřezu tyče - plné (plnostěnné) a průchozí (příhradové).
Při výběru typu sloupové sekce je nutné usilovat o co nejekonomičtější řešení s přihlédnutím k velikosti zatížení, pohodlnosti navazujících nosných konstrukcí, provozním podmínkám a výrobním možnostem.
Hlavním typem masivních sloupů spolu s válcovanými je svařovaný I nosník, tvořený třemi plechy válcované oceli, nejvýhodněji vyrobitelný pomocí automatického svařování a umožňující snadné spojování nosných konstrukcí. Jádro průchozího sloupu tvoří dvě větve (válcované kanály nebo I nosníky), propojené spojovacími prvky ve formě pásů nebo výztuh, které zajišťují společný chod větví a významně ovlivňují stabilitu sloupu jako celku a jeho větví.
Trojúhelníková mříž výztuh je tužší než prkna, protože tvoří vazník v rovině čela sloupu, jehož všechny prvky působí na osové síly. Doporučuje se použít ve sloupech zatížených podélnou silou větší než 2500 kN nebo se značnou vzdáleností mezi větvemi (více než 0,8 m). Prkna vytvářejí v rovině líce sloupu výztužný systém s tuhými uzly a ohybovými prvky.
Pro kontrolu a případné nátěry vnitřních ploch v průchozích sloupcích dvou větví se nastaví mezera mezi větvemi větví minimálně 100 mm.
Výpočtové schéma kolony
Rýže. 4.1. Výpočtové schéma kolony
Odhadovaná délka sloupce lef s přihlédnutím k metodám upevnění sloupu v základu a jeho spárování s nosníkem sousedícím v horní části se rovná:
lef = μ l,
Kde l - geometrická délka sloupu;
μ - koeficient efektivní délky v závislosti na podmínkách upevnění jeho konců a typu zatížení (při působení podélné síly na sloup shora: μ = 1 - s kloubovým upevněním obou konců sloupku; μ = 0,7 - když je jeden konec sloupku pevně upevněn a druhý je zavěšen).
Když jsou nosníky podepřeny na sloupu shora, je sloup považován na horním konci jako kloubový. Upevnění sloupu v základu může být provedeno jako kloubové nebo tuhé. Pokud je základ dostatečně masivní a základna sloupu je vyvinuta a má spolehlivé ukotvení, lze sloup považovat za sevřený v základu.
Výpočet pevnosti prvků vystavených centrálnímu stlačení silou N by mělo být provedeno podle vzorce
Kde An- čistá průřezová plocha.
Výpočet stability sloupu při centrálním stlačení se provádí podle vzorce
Kde φ - součinitel stability při centrálním stlačení, vzat podle podmíněné pružnosti pro různé typy křivek stability podle tab. 3.11.
4.1. Výpočet valivého sloupu
Příklad 4.1. Vyberte masivní sloup z válcovaného I-nosníku širokého regálového sloupu s výškou l= 6 m. Sloup je nahoře a dole kloubově. Odhadovaná podélná síla N= 1000 kN. Konstrukční materiál - ocel třídy C245 s konstrukční odolností Ry γ S= 1.
Rýže. 4.2.Řez valivého sloupu
Odhadovanou délku sloupu určíme v rovinách kolmých k osám x-x A Páni:
Je nastavena předpružnost sloupů střední délky o síle až 2500 kN λ = 100…60. Akceptovat λ = 100.
Podmíněná flexibilita sloupce je určena vzorcem
PROTI′′ (viz tabulka 3.12) určíme koeficient stability pro středovou kompresi j= 0,560.
Vypočítáme požadovaný průřez:
Najděte požadované poloměry otáčení:
Ze sortimentu akceptujeme široký I-nosník Ι 23 K2/GOST 26020-83, mající plochu průřezu A= 75,77 cm2; poloměry otáčení і X= 10,02 cm a і y= 6,04 cm.
Definujte flexibilitu:
λ X = lX/і X= 600 / 10,02 = 59,88; λ y = ly/і y= 600 / 6,04 = 99,34.
Podmíněná maximální flexibilita sloupu
Podle podmíněné flexibility y definovat j= 0,564.
Zkontrolujeme stabilitu sloupu v rovině nejmenší tuhosti (vzhledem k ose y-y):
Sekce přijata.
V případě nesplnění podmínky stability kolony se upraví rozměry profilu (souvislé číslo válcovaného výrobku se bere podle sortimentu) a překontroluje.
4.2. Výpočet a návrh masivního svařovaného sloupu
Příklad 4.2. Vyberte masivní svařovaný sloup symetrického I-profilu ze tří válcovaných plechů podle příkladu 3.4. Ve spodní části je sloup pevně upevněn v základu, nahoře je kloubově spojen s nosníky. Značky: vrchol podlahy pracovní plošiny je 13 m. Materiál konstrukce je dle tabulky. 2.1 - ocel třídy C245 s konstrukční odolností Ry\u003d 24 kN / cm2. Koeficient pracovních podmínek γ S= 1.
Schéma výpočtu sloupu na obr. 4.1. Podélná síla N, stlačující sloup, se rovná dvěma reakcím (příčným silám) od hlavních nosníků na základě sloupu:
N = 2Q max = 2 1033,59 = 2067,18 kN.
Geometrická délka sloupu (od základu ke spodní části hlavního nosníku) se rovná převýšení plošiny nástupiště mínus skutečná konstrukční výška podlahy, která se skládá z výšky hlavního nosníku na podpěře h o , výška nosníku paluby hmld. Kč a tloušťka paluby tn plus hloubka základny sloupu pod úrovní hotové podlahy (předpokládá se hloubka 0,6 - 0,8 m):
Pokud je v kleci nosníků pomocný nosník (s párováním nosníků po podlažích), výška nosníku se přičte k výšce podlahy hbv.
Odhadované délky sloupů v rovinách kolmých k osám x-x A Páni:
Rýže. 4.3.Řez masivního svařovaného sloupu
Nastaveno flexibilitou sloupku střední délky uvnitř λ = 100 - 60 pro sloupy o síle do 2500 kN; λ = 60 - 40 - pro sloupy o síle 2500 -4000 kN; pro výkonnější sloupy vezměte flexibilitu λ = 40 – 30.
Akceptovat λ = 80.
Podmíněná flexibilita sloupu
Podle podmíněné flexibility pro I-profil s typem křivky stability " PROTI„určete koeficient stability při centrálním stlačení j= 0,697 (viz tabulka 3.11).
Požadovaná plocha průřezu sloupu
Požadované poloměry otáčení sekce:
ix = iy=lX/l= 813 / 80 = 10,16 cm.
Použití ze stolu. 4.1 závislosti poloměru otáčení na typu průřezu a jeho rozměrech (výška h a šířku b), definujeme pro I-paprsk:
h =iX/k 1 \u003d 10,16 / 0,43 \u003d 23,63 cm;
b=iy/k 2 \u003d 10,16 / 0,24 \u003d 42,33 cm;
Z technologických důvodů (z podmínky automatického svařování pásových švů) je výška stěny hw by neměla být menší než šířka pásu bF. Přiřadíme rozměry řezu a spojíme je se standardní šířkou listů: 
Další výpočet se provádí pouze vzhledem k ose Páni protože ohebnost tyče vzhledem k této ose bude téměř dvakrát větší než ohebnost vzhledem k ose xx.
Tloušťka stěny je stanovena na minimum z podmínky její lokální stability a bere se v rozmezí 6 - 16 mm.
Omezte podmíněnou flexibilitu
Pružnost stěny (poměr vypočtené výšky stěny k tloušťce stěny hw/tw) ve středově stlačených I-sloupcích by podle podmínky místní stability stěny neměly přesahovat 
kde se hodnoty určují z tabulky. 4.2.
Určete tloušťku stěny při 
Stěnu přijímáme z plechu o průřezu 400´8 mm s plochou průřezu
Pokud je z konstrukčních důvodů tl tw přijímal méně tw, min od podmínky lokální stability, pak by měla být stěna zpevněna párovou nebo jednostrannou podélnou výztuhou, která rozděluje návrhovou část stěny na polovinu (obr. 4.4). Podélná žebra by měla být zahrnuta v konstrukční části tyče:
Akalkul =A+å Ap.
Zápis:`
l- podmíněná pružnost prvku, brána při výpočtu stability při centrálním stlačení;
`l 1 - podmíněná pružnost prvku, brána při výpočtu stability v rovině působení momentu.
Poznámky: 1. Skříňové profily zahrnují uzavřené obdélníkové profily (kompozitní, ohýbané obdélníkové a čtvercové).
2. V krabicové části s m > hodnota 0 ` luw by měla být určena pro stěnu rovnoběžnou s rovinou ohybového momentu.
3. Pro hodnoty 0 < m < hodnota 1,0 ` luw by měla být určena lineární interpolací mezi hodnotami vypočtenými při m= 0 a m= 1,0.
Poměr šířky přesahu police bef = (bF – tw) / 2 \u003d (40 - 8) / 2 \u003d 19,6 cm
na tloušťku police tF v centrálně komprimovaných prvcích s podmíněnou flexibilitou
l= 0,8 - 4 podle podmínky lokální stability police by neměla překročit
odkud určíme minimální tloušťku police:
Požadovaná plocha jedné police
Rýže. 4.4.
Požadovaná tloušťka police
Akceptovat
Výška sekce
h = hw + 2tF\u003d 400 + 2 ∙ 1,2 \u003d 42,4 cm.
Policová plocha
Vypočítáme geometrické charakteristiky řezu:
- náměstí
je moment setrvačnosti kolem osy Páni(zanedbáme moment setrvačnosti stěny)
– poloměr otáčení
– skutečná flexibilita
- podmíněná flexibilita
– koeficient stability při centrálním stlačení
Obecná stabilita sloupu vzhledem k ose y-y
Zkontrolujeme celkovou stabilitu sloupu vůči ose y-y:
Kde GS= 1 - koeficient pracovních podmínek dle tabulky. 1.3.
Podpětí v koloně
Sekce přijata.
Pokud není splněna podmínka stability sloupu, jsou rozměry řezu upraveny a překontrolovány. Úprava se zpravidla provádí změnou rozměrů polic, za předpokladu povinného dodržení podmínky jejich místní stability.
Ke zpevnění obrysu řezu a stěny sloupu při 
nainstalujte příčné výztuhy umístěné v určité vzdálenosti A= (2,5...3)hw jeden od druhého; každý vysílací prvek musí mít alespoň dva okraje (viz obr. 4.4). Minimální vyčnívající rozměry br a tloušťka tr příčné výztuhy se berou stejným způsobem jako u hlavního nosníku.
Kontrolujeme:
nastavení příčných výztuh není nutné.
V místech, kde ke sloupu přiléhají výztuhy, nosníky, rozpěrky a další prvky, jsou v oblasti přenosu koncentrované síly instalovány výztuhy bez ohledu na tloušťku stěny.
Spojení pásu se stěnou se vypočítá pro smyk podle vzorce
Kde T = QfikceSF/já- střižná síla pásu na jednotku délky způsobená
podmíněná příčná síla
Qfikce = 7,15 ∙ 10 –6 (2330 – E/Ry)N/φ ,
Tady φ – součinitel stability při středovém stlačení, brán ve výpočtu podle podmíněné pružnosti sloupu vzhledem k ose X- X;
SF- statický moment tětivy sloupu vzhledem k ose X- X;
jáX je moment setrvačnosti úseku sloupu.
U středově stlačených sloupů je smyková síla nevýznamná, protože příčná síla vznikající náhodnými vlivy je malá. Spojení stěny s policemi je provedeno automatickým svařováním. Minimální rameno svaru se bere konstrukčně v závislosti na maximální tloušťce svařovaných prvků ( t max = tF= 12 mm) kF= 5 mm.
4.3. Výpočet a návrh průchozího sloupu
Příklad 4.3. Vyberte průchozí sloupec dvou kanálů spojených pásy (obr. 4.5) podle příkladu 4.2.
Rýže. 4.5.
Výpočet průchozích sloupů vzhledem k ose materiálu X- X určit číslo profilu a výpočtem vzhledem k volné ose y- y, vyráběné stejným způsobem jako masivní sloupy, ale s nahrazením pružnosti tyče sníženou ohebností je přiřazena vzdálenost mezi větvemi, při které je tyč stejně stabilní ve dvou vzájemně kolmých rovinách.
4.3.1. Výpočet sloupu pro stabilitu vzhledem k ose materiálu x-x
Doporučuje se předem specifikovat flexibilitu: pro středně dlouhé sloupy 5-7 m s návrhovým zatížením do 2500 kN je akceptována flexibilita l= 90 - 50; se zatížením 2500 – 3000 kN – l= 50 - 30, pro vyšší sloupy je nutné zadat o něco větší flexibilitu.
Maximální flexibilita sloupků 
Kde 
- koeficient zohledňující neúplné využití únosnosti sloupu, uvažovaný minimálně 0,5. Při plném využití únosnosti sloupu lu= 120.
Hledáte flexibilitu l = 50.
Podmíněná flexibilita
Podle tabulky 3.12 určit typ křivky v souladu s typem přijatého úseku (typ „ b"). Podle tabulky. 3.11 podmíněná flexibilita = 1,7 odpovídá koeficientu stability při centrální kompresi j = 0,868.
Najděte požadovanou plochu průřezu pomocí vzorce
Požadovaná plocha jedné pobočky
Požadovaný poloměr otáčení kolem osy X-X
Podle požadované oblasti Ab a poloměr otáčení iX ze sortimentu (GOST 8240-93) vybíráme dva kanály č. 36 s následujícími charakteristikami sekce:
Ab= 53,4 cm2; A= 2Ab\u003d 53,4 × 2 \u003d 106,8 cm2; jáX\u003d 10820 cm 4; já 1 \u003d 513 cm 4;
iX= 14,2 cm; i 1 = 3,1 cm; tloušťka stěny d= 7,5 mm; šířka police bb= 110 mm; vazba na těžiště z o = 2,68 cm; lineární hustota (hmotnost 1 m r.) 41,9 kg / m.
Pokud je maximální profil kanálu = 2 = 22926,7 cm 4.
Poloměr setrvačnosti
Flexibilita sloupcové lišty
λ y = ly/iy = 813 / 14,65 = 55,49.
Snížená flexibilita
Podmíněně snížená flexibilita
Podle tabulky 3.11 v závislosti na typu křivky stability ″ b″ určit koeficient stability při centrálním stlačení φ = 0,830.
Kontrolujeme:
Stabilita sloupu vzhledem k ose y- y zajištěno.
Podpětí v koloně
což je přípustné ve složeném řezu podle SNiP.
V příhradových sloupech je třeba zkontrolovat i stabilitu jedné větve v oblasti mezi sousedními příhradovými uzly.
Odhadovaná síla
Nb = N/2 = 2067,18 / 2 = 1033,59 kN.
Vypočítaná délka větve (viz obr. 34)
l 1 = 2bÓ tga\u003d 2 28,64 0,7 \u003d 40,1 cm.
Oblast sekce pobočky Ab\u003d 53,4 cm 2.
Poloměr otáčení řezu [ 36 kolem osy 1-1 i 1 = 3,1 cm.
Flexibilita pobočky
Podmíněná flexibilita větve
Centrální koeficient stability komprese pro typ křivky stability ″ b″ φ = 0,984.
Zkontrolujeme stabilitu samostatné větve:
Větev sloupu v oblasti mezi sousedními příhradovými uzly je stabilní.
Výpočet trojúhelníkové mřížky
Výpočet trojúhelníkové mříže průchozího sloupu se provádí jako výpočet příhradové příhradové, jejíž prvky jsou vypočteny pro osovou sílu z podmíněné příčné síly. Qfikce(viz obrázek 4.8). Při výpočtu příčných výztuh příčné mříže s distančními vložkami je třeba vzít v úvahu dodatečnou sílu, která vzniká v každém ztužení od stlačení větví sloupu. Síla ve vzpěře je určena vzorcem
Průřez vzpěrou od rovnoúhlového úhlu ∟ 50 × 50 × 5 , dříve bráno při výpočtu tyče průchozího sloupu ( Ad= 4,8 cm 2), kontrolujeme stabilitu, k tomu vypočítáme:
- odhadovaná délka ortézy
ld = bÓ/ cos α = 28,64 / 0,819 = 34,97 cm;
– maximální flexibilita ortézy
Kde ijo\u003d 0,98 cm - minimální poloměr otáčení části rohu vzhledem k ose yÓ- yÓ(podle sortimentu);
– podmíněná flexibilita ortézy
– φ min = 0,925 – minimální faktor stability pro typ křivky stability ″ b″;
– γ S= 0,75 - součinitel pracovních podmínek zohledňující jednostranné uchycení výztuhy z jednoho rohu (viz tabulka 1.3).
Stabilita stlačené výztuhy kontrolujeme podle vzorce
Stabilita ortézy je zajištěna.
Distanční vložky slouží ke snížení vypočtené délky větve sloupu a jsou vypočteny pro sílu rovnající se podmíněné příčné síle v hlavním stlačeném prvku ( Qfikce/2). Obvykle se odebírají ze stejné části jako rovnátka. Připojovací bod vzpěry k větvi sloupu vypočítáme mechanizovaným svařováním pro sílu ve vzpěře Nd= 16,37 kN. Výpočet svarového švu se provádí pro kov tavné hranice.
Síly vnímané švy se vypočítají pomocí následujících vzorců
- na zadku
No = (1 – α )Nd= (1 - 0,3) 16,37 = 11,46 kN;
NP = α Nd= 0,3 16,37 = 4,91 kN.
Dotaz na minimální délku švu u pera kF= tug- 1 \u003d 5 - 1 \u003d 4 mm, najdeme odhadovanou délku švu:
- na zadku
lw,o = No/(β zRwzγwzγ C) = 11,46 / (1,05 0,4 16,65 1 1) = 1,64 cm;
lw,P= NP/(β zRwzγ wzγ C) = 4,91 / (1,05 0,4 16,65 1 1) = 0,7 cm.
Akceptujeme minimální konstrukční délku svaru na tupo a pero lw,o = lw,P= 40 + 1 = 50 mm.
Pokud není možné umístit svary v rámci šířky odbočky, pak pro zvětšení délky svarů je možné vycentrovat výztuhy na čele sloupu.
Při dělení sloupu na přepravní značky, způsobené podmínkami přepravy, by měly být přepravní prvky průchozích sloupů s mřížemi ve dvou rovinách vyztuženy membránami umístěnými na koncích přepravního prvku. V průchozích sloupech se spojovací mřížkou ve stejné rovině by měly být umístěny membrány po celé délce sloupu minimálně každé 4 m. Tloušťka membrány je 8 - 14 mm (obr. 4.9).
Rýže. 4.9.
4.4. Návrh a výpočet hlavy sloupů
Hlavní nosník spočívá na sloupu shora, zatímco rozhraní se předpokládá jako kloubové. Podélná tlaková síla N z hlavních nosníků se přenáší přes nosnou desku oboustranně hoblovanou o tl tna= 16 - 25 mm přímo na žebrech hlavy masivního sloupu a na membráně v průchozím sloupu.
Konce sloupu, žebra a membrána jsou frézovány. Přenos síly z žeber na stěnu sloupu a z diafragmy na stěny větví sloupu se provádí svislými svary. Deska slouží k upevnění nosníků na sloup pomocí montážních šroubů, které fixují konstrukční polohu nosníků. Svary přichycující desku ke sloupu jsou konstrukčně přiřazeny s ramenem minimální velikosti, uvažované podle největší tloušťky spojovaných prvků (viz tab. 3.6). Rozměry desky v plánu jsou větší než obrys sloupu o 15–20 mm v každém směru, aby se přizpůsobily svary.
Pro vyztužení svislých žeber a přepážky a také pro zpevnění stěn tyče sloupu nebo větví průchozího sloupu proti vybočení v místech přenášení velkých soustředěných zatížení jsou svislá žebra zespodu orámována vodorovnou výztuhou.
4.4.1. Pevná hlava sloupku
Hlava se skládá z desky a žeber (obr. 4.10).
Rýže. 4.10.
Požadovaná plocha svislého párového žebra je určena ze stavu kolapsu:
Tloušťka ploutve
kde je podmíněná délka distribuce na-
zatížení rovné šířce nosného žebra hlavního nosníku bh plus dvě tloušťky desky hlavy sloupu ( tna přijato 25 mm).
Šířka žebra (vyvýšená část)
Přijímáme dvě svislá žebra o průřezu 140×22 mm.
Zkontrolujeme svislou hranu na místní stabilitu.
Výšku opěrného žebra přiřazujeme z podmínky umístění svarů, které zajišťují přenos síly N od žeber ke stěně sloupu.
Ptáme se na nohu svaru kF= 7 mm (v rámci konstrukčních požadavků kF , min = 7 mm pro mechanizované svařování plechů t max = 25 mm a - nejmenší tloušťka spojovaných prvků).
Požadovaná délka švu
Vezmeme-li v úvahu 1 cm pro kompenzaci vad v koncových částech švu po jeho délce, nakonec akceptujeme výšku žebra hr= 45 cm.
Odhadovaná délka švu by neměla být větší než 85 β FkF.
Zkontrolujeme to podle vzorce
U tenkých stěn masivního sloupu je tl tw zkontrolujte řez podél okrajů upevnění nosných vertikálních žeber. Požadovaná tloušťka stěny
která je větší než přípustná tloušťka stěny tw= 8 mm. Lokální vyztužení stěny sloupu vyrábíme výměnou stěnového dílce ve výšce hlavy za silnější vložku. Akceptujeme tloušťku vložky t ′ w= 18 mm.
Pro snížení koncentrace napětí při tupém svařování prvků různých tlouštěk provádíme na prvku větší tloušťky úkosy se sklonem 1:5. Šířka vodorovných výztuh se rovná šířce svislých podpěrných žeber bs= br= 140 mm. Tloušťka žebra se určuje z podmínky jeho stability:
musí být minimálně Párové žebro přijímáme z plechu o průřezu 140 × 10 mm.
4.4.2. Hlava průchozího sloupu
Hlava se skládá z desky a diafragmy, vyztužené vodorovnou výztuhou (obr. 4.11).
Rýže. 4.11.
Výpočet se provádí obdobně jako při výpočtu hlavy masivního sloupu.
Tloušťka membrány td určeno výpočtem zborcení z podélné síly N:
kde je podmíněná délka rozložení soustředěného zatížení (viz bod 4.4.1).
Akceptovat td= 22 mm.
Výška diafragmy se určuje z podmínky oříznutí stěn větví sloupu ( d= 7,5 mm - tloušťka stěny pro přijatý kanál):
hd = N/(4dRsγ C) = 2067,18 / (4 0,75 13,92 1) = 49,5 cm.
Akceptovat hd= 50 cm.
Zkontrolujeme, zda není membrána proříznuta jako krátký paprsek:
Kde Q = N/2 = 2067,18 / 2 = 1033,59 kN .
Podmínka pevnosti není splněna. Akceptujeme tloušťku membrány td= 25 mm a znovu zkontrolujte:
Stanovíme rameno svaru, vyrobené mechanizovaným svařováním a zajištěním připevnění membrány ke stěně větví sloupu (výpočet pro kov tavné hranice):
Kde lw = hd- 1 \u003d 50 - 1 \u003d 49 cm - odhadovaná délka švu, která se rovná výšce membrány mínus 1 cm, s přihlédnutím k vadám v koncových částech švu.
Přijímáme nohu švu kF= 7 mm, což odpovídá jeho minimální hodnotě pro mechanizované svařování prvků t= 25 mm.
Odhadovaná délka bočního švu by neměla být větší než 85 β FkF. Kontrolujeme: lw = 49 < 85 × 0,9 × 0,7 = 53,5 см. Условие выполняется.
Je vzata tloušťka vodorovné výztuhy ts= 10 mm, podle toho, která hodnota je větší 
Šířka bs z podmínky stability hrany přiřadíme:
Akceptovat bs= 30 cm.
4.5. Návrh a výpočet paty sloupu
Základna je nosnou částí sloupu a slouží k přenosu sil ze sloupu na základ. Při relativně malých návrhových silách ve sloupech (do 4000 - 5000 kN) se používají patky s traverzami. Síla z tyče sloupu je přenášena přes svary na desku spočívající přímo na základu. Pro rovnoměrnější přenos tlaku z desky na základ lze v případě potřeby zvýšit tuhost desky umístěním dalších žeber a přepážek.
Základna je upevněna upevněním její konstrukční polohy k základu pomocí kotevních šroubů. V závislosti na upevnění se provádí kloubové nebo tuhé spojení sloupu se základem. V základně s kloubovým rozhraním jsou kotevní šrouby o průměru 20 - 30 mm připevněny přímo k základové desce, která má určitou pružnost, která zajišťuje poddajnost při působení náhodných momentů (obr. 4.12).
Rýže. 4.12. Základ sloupce na Rýže. 4.13.
Pro možnost určitého pohybu (narovnání) sloupu při jeho montáži v návrhové poloze se průměr otvorů v desce pro kotevní šrouby bere 1,5 - 2 násobek průměru kotev. Na kotevní šrouby se nasadí podložky s otvorem o 3 mm větším než je průměr šroubu a po dotažení šroubu maticí se podložka přivaří k desce. V případě tuhého spřažení jsou kotevní šrouby připevněny k tyči sloupu přes vzdálené konzoly traverz, které mají výraznou vertikální tuhost, která vylučuje možnost otáčení sloupu na základ. V tomto případě se šrouby o průměru 24 - 36 mm utahují napětím blízkým konstrukčnímu odporu materiálu šroubu. Kotevní deska se bere jako tl tap= 20 - 40 mm a šířka bap, rovnající se čtyřem průměrům otvorů pro šrouby (obr. 4.13).
Konstrukce základny musí odpovídat způsobu konjugace sloupu se základem přijatým v konstrukčním schématu sloupu. K výpočtu a návrhu byla přijata základna sloupu s pevnou fixací na základ.
4.5.1. Určení rozměrů základové desky v plánu
Návrhovou sílu ve sloupu určíme na úrovni základny s přihlédnutím k vlastní hmotnosti sloupu:
Kde k= 1,2 je návrhový součinitel, který zohledňuje hmotnost příhradové konstrukce, základových prvků a hlavy sloupu. Předpokládá se, že tlak pod deskou je rovnoměrně rozložen. V centrálně stlačeném sloupu jsou rozměry desky v plánu určeny ze stavu pevnosti základového materiálu:
Kde y- součinitel v závislosti na povaze rozložení lokálního zatížení v oblasti kolapsu (s rovnoměrným rozložením napětí y =1);
Rb , loc- návrhová odolnost betonu proti zborcení pod deskou, určená vzorcem
Rb , loc= αφ bRb\u003d 1 ∙ 1,2 ∙ 7,5 \u003d 9 MPa \u003d 0,9 kN / cm 2,
Kde A= 1 - pro třídu betonu pod B25;
Rb= 7,5 MPa pro beton třídy B12,5 - návrhová pevnost betonu v tlaku odpovídající jeho třídě a brána dle tab. 4,3;
jb- koeficient, který zohledňuje zvýšení pevnosti betonu v tlaku ve stísněných podmínkách pod základovou deskou a je určen vzorcem
Tady AF 1 - plocha horního okraje základu, mírně přesahující plochu základové desky AF.
Tabulka 4.3
Návrhová odolnost betonuR b
|
Třída síly |
|||||||
|
Rb, MPa |
Součinitel jb ne více než 2,5 je přijato pro beton třídy nad B7,5 a ne více než 1,5 pro beton třídy B7,5 a nižší.
Přednastavíme jb= 1,2.
Výpočet základové desky
Rozměry desky (šířka B a délka L) jsou přiřazeny podle požadované oblasti AF, navazují na obrys sloupu (přesahy základové desky musí být minimálně 40 mm) a jsou konzistentní se sortimentem (obr. 4.14).
Rýže. 4.14.
Nastavte šířku desky:
B = h + 2tt + 2C\u003d 36 + 2 1 + 2 4 \u003d 46 cm,
Kde h\u003d 36 cm - výška průřezu tyče sloupu;
tt\u003d 10 mm - tloušťka traverzy (vezměte 8 - 16 mm);
S= 40 mm - minimální přesah konzolové části desky (dříve se rovnalo 40 - 120 mm a v případě potřeby bylo specifikováno v procesu výpočtu tloušťky desky).
Požadovaná délka desky
U středově stlačeného sloupu by měla být základní deska blízko čtverce (doporučený poměr stran L/V≤ 1,2). Přijímáme čtvercovou desku s rozměry V= L= 480 mm.
Plocha talíře AF= LB = 48 48 \u003d 2304 cm 2.
Plocha základového řezu (rozměry horního řezu základu jsou nastaveny o 20 cm více než rozměry základové desky)
Skutečný poměr
Návrhová odolnost betonu proti zborcení pod deskou
Rb , loc = 1 ∙ 1,26 ∙ 7,5 \u003d 9,45 MPa \u003d 0,95 kN / cm2.
Kontrola pevnosti betonu pod deskou:
Zmenšení velikosti desky není nutné, protože bylo přijato s minimálními půdorysnými rozměry.
4.5.2. Stanovení tloušťky základové desky
Tloušťka základové desky, podepřené na koncích sloupu, příčkách a žebrech, je určena z podmínky její pevnosti v ohybu od odpuzování základu, která se rovná průměrnému napětí pod deskou:
V každém řezu se z vypočteného rovnoměrně rozloženého zatížení určí maximální ohybové momenty působící na pás o šířce 1 cm
Umístění zapnuto 1 , podporované na čtyřech stranách:
Kde A 1 \u003d 0,053 - koeficient zohledňující pokles momentu rozpětí v důsledku podepření desky na čtyřech stranách a stanovený z tabulky. 4,4 v závislosti na poměru větších vedlejších parcel b na menší A.
Tabulka 4.4
KurzyA 1 pro výpočet ohybu podepřené deskyna čtyřech stranách
|
b/A |
||||||||||
Hodnoty b A A určeno rozměry ve světle:
b = 400 – 2d= 400 - 2 × 7,5 = 385 mm; A= 360 mm; b/A = 385 / 360 = 1,07.
Umístění zapnuto 2 , podporované na třech stranách:
Kde b- koeficient se bere podle tabulky. 4,5 v závislosti na poměru pevné strany desky b 1 = 40 mm do volného A 1 = 360 mm.
Tabulka 4.5
Kurzyb pro výpočet ohybu desky podepřené třemi hranami
|
b 1 /A 1 |
||||||||||
poměr stran b 1 /A 1 = 40/360 = 0,11; ve vztahu ke stranám b 1 /A 1 < 0,5 плита рассчитывается как консоль длиной b 1 = 40 mm (obr. 4.15).
Ohybový moment
Na konzole 3
Rýže. 4.15.
Když je deska podepřena na dvou hranách sbíhajících se pod úhlem, výpočet ohybového momentu na hranici bezpečnosti se provede jako u desky podepřené ze tří stran, přičemž se vezme velikost A 1 šikmo mezi okraji, vel b 1 se rovná vzdálenosti od vrcholu rohu k diagonále (obr. 4.16, A).
S ostrým rozdílem ve velikosti momentů v různých částech desky je nutné provést změny ve schématu podepření desky, aby se pokud možno vyrovnaly hodnoty momentů. To se provádí nastavením membrán a žeber. Plošně rozdělíme desku 1 tloušťka poloviční membrány td= 10 mm (viz obr. 4.15).
Poměr stran
b/A= 38,5 / 17,5 = 2,2 > 2,
Když je deska podepřena na čtyřech hranách s poměrem stran b/A> 2 ohybový moment je definován jako pro jednopolovou nosníkovou desku o rozpětí A, volně ležící na dvou podpěrách:
Podle největší hodnoty ohybových momentů zjištěných pro různé úseky desky určíme požadovaný moment únosnosti desky šířky 1 cm:
kde je tloušťka desky
Přijímáme plech o tloušťce 30 mm.
Při stanovení ohybového momentu M 1 ׳ v pruhu o šířce 1 cm pro příslušný úsek desky 1 je povoleno vzít v úvahu účinek vyložení sousedních konzolových sekcí podél dlouhých stran (jako u spojitého nosníku) podle vzorce
M 1 nebo = M 1 – M 3 =q(α 1 A 2 – 0,5C 2) = 0,9 (0,053 ∙ 36 2 - 0,5 ∙ 5 2) = 50,57 kN∙cm.
4.5.3. Výpočet traverzu
Příčná tloušťka akceptována tt= 10 mm.
Výška traverzy je určena z podmínky umístění svislých švů upevnění traverzy k tyči sloupu. Míra bezpečnosti předpokládá, že veškerá síla je přenášena na traverzy čtyřmi koutovými svary (svary spojující tyč sloupu přímo se základovou deskou se neberou v úvahu).
Přijímáme svařovací nohu kF= 9 mm (obvykle nastaveno v rozmezí 8 - 16 mm, ale ne více než 1,2 t min). Požadovaná délka jednoho vyrobeného švu
mechanizované svařování, založené na tavné hranici
lw = N/(4β zkF Rwzγ wzγ C) = 2184 / (4 ∙ 1,05 ∙ 0,9 ∙ 16,65 ∙ 1 ∙ 1) = 34,7 cm<
< 85 β F kF\u003d 85 0,9 0,9 \u003d 68,85 cm.
Akceptujeme výšku traverzy s přihlédnutím k přidání 1 cm pro vady na začátku a konci švu ht= 38 cm.
Pevnost traverzy jako jednopolového dvoukonzolového nosníku kontrolujeme na základě větví (polic) sloupu a přijímajícího tlak od základu (obr. 4.16, Obr. b).
Rýže. 4.16.
Kde d= B/ 2 \u003d 48 / 2 \u003d 24 cm - šířka ložné plochy traverzy.
Kde σ = Mop/Wt\u003d 178,8 / 240,7 \u003d 0,74 kN / cm2;
τ = Qatd/(ttht) \u003d 432 / (1 38) \u003d 11,37 kN / cm2.
Průřez traverzy je akceptován.
Požadovaná noha vodorovných švů pro přenos síly ( Nt= qtL) z jednoho traverzu na desku
kde e lw = (L– 1) + 2(b 1 - 1) \u003d (48 - 1) + 2 (4 - 1) \u003d 53 cm - celková délka vodorovných švů.
Přijímáme svařovací nohu kF= 12 mm, což se rovná maximální povolené noze kF, max = 1,2 tt= 1,2 1 = 12 mm.
4.5.4. Výpočet výztužných žeber desky
Pro navrženou základnu nutnost nastavení výztuh
na konzolovém úseku není patní deska, proto je výpočet uveden jako příklad pro další možnosti návrhu patky sloupu (viz obr. 4.16, Obr. A).M r A Qr podle vzorce
Kde σ = Mr/Wr = 6Mr/(trhr 2) \u003d 6 270 / (1 10 2) \u003d 16,2 kN / cm2;
τ = Qr/(trhr) \u003d 108 / (1 10) \u003d 10,8 kN / cm2.
Žebro přijato.
Svary, které připevňují žebro k traverze (tyčce) sloupu, jsou kontrolovány na výsledná smyková napětí od ohybu a smyku.
Přidělte nohu švu kF= 10 mm.
Kontrolujeme pevnost ve smyku kovu svaru provedeného mechanizovaným svařováním (vypočtená délka svaru lw = hr– 1 = 10 – 1 = 9 cm:
Zkontrolujeme pevnost švů podél hranice fúze:
Požadované rameno svarů pro upevnění žeber k základní desce
kF = Qr/ = 108 / = 0,77 cm.
Přijímáme nohu švu kF= 8 mm.
Sloupová tyč je připevněna k základní desce konstrukčním švem s 7 mm nohou (při svařování plechů t max = tp= 30 mm).
OCELOVÉ SLOUPKY
BUDOVY A ZAŘÍZENÍ
Středově stlačené sloupy se používají k podepření mezipodlažních podlah a střech budov, pracovních plošin a nadjezdů. Konstrukce sloupu se skládá ze samotné tyče a nosných zařízení - hlavice a základny. Nadložní konstrukce budovy spočívají na hlavě, přímo zatěžují sloup, tyč sloupu přenáší zatížení z hlavy na základnu a je hlavním konstrukčním prvkem a základna přenáší veškeré přijaté zatížení z tyče do základu.
Typy sloupců
V rámech budov se používají tři typy sloupů:
- sloupce konstantního průřezu;
- sloupce proměnného průřezu (stupňovité);
- sloupce samostatného typu.
Sloupce konstantní sekce se používají v budovách bez jeřábu a v budovách s možností použití závěsných a mostových elektrických zdvihacích mechanismů s nosností zpravidla do 20 tun, s použitelnou výškou od úrovně podlahy po spodek krovů nejvýše 12 m
Při použití jeřábů s nosností větší než 15 tun aplikujte stupňovité sloupy skládající se ze dvou částí, horní část je obvykle svařovaný nebo válcovaný I-nosník, spodní část se skládá ze stanové a jeřábové větve, které jsou propojeny buď vazbami ve formě plného plechu, nebo mříží ze za tepla válcovaných rohy.
Samostatné sloupy se používají v budovách s jeřáby s nosností více než 150 tun a výškou 15-20 m. Stan a jeřábový stojan v tomto provedení jsou propojeny řadou horizontálních tyčí ohebných ve svislé rovině, díky čemuž dochází k oddělení vnímání zatížení, jeřábový stojan vnímá pouze svislou sílu od mostového jeřábu a šikmý větev sbírá všechna zatížení z rámu a krytu budovy.
Části sloupců
Tyče sloupů jsou z jednotlivých širokých regálových I nosníků nebo jsou tvořeny více válcovanými profily, kompozitní táhla se dělí na průchozí a plné. Prostřednictvím, podle pořadí, jsou rozděleny do bezraskosnye, mřížky a perforované.
pevné sloupy nejčastěji se jedná o svařovaný nebo válcovaný široký přírubový I nosník, kde svařovaná verze má výhodu v možnosti zvolit optimální profil pro zajištění potřebné tuhosti ve sloupu při úspoře materiálu. Poměrně snadno vyrobitelné jsou sloupy s průřezem, které jsou stejně stabilní ve dvou směrech. Při stejných rozměrech překonává průřez I-nosník díky větší tuhosti. Mezi masivní sloupy patří také sloupy uzavřeného průřezu, které mohou být tvořeny dvojitými válcovanými kanály, ohýbanými elektricky svařovanými profily nebo kruhovými trubkami, významnou nevýhodou této varianty je nepřístupnost vnitřního povrchu pro údržbu, což může vést k rychlé korozi. mít na sobě.
přes sloupce - charakteristickým konstrukčním schématem jsou dvě větve (z kanálů, I-nosníků nebo trubek) propojené mřížkami, které zajišťují společný provoz větví sloupové tyče. Příhradové systémy se používají z výztuh, z výztuh a rozpěrek, nevyztuženého typu ve formě lamel. Mřížka sloupu je obvykle umístěna ve dvou rovinách a je vyrobena z jednotlivých rohů, upřednostňuje beztvaré spojení s upevněním přímo na police větví tyče. Membrány jsou instalovány na koncích, aby se zabránilo kroucení takových sloupků a zachovaly jejich obrys.
Detaily a uzly sloupů
Hlavy sloupů. Existují dvě konstrukční řešení pro podepření střešních vazníků a příčníků na sloupech, s kloubovým volným uchycením - nosníky se obvykle instalují shora, s kloubovými a tuhými se montují na stranu.
U horního připojení je hlava sloupu základová deska a výztuhy, které přenášejí zatížení na tělo sloupu. Žebra hlavice jsou přivařena k desce a větvím sloupu průchozí tyčí nebo ke stěnám sloupu masivní tyčí. Výška a tloušťka žeber se určuje z podmínky požadované délky svarů, které musí odolat plnému tlaku na hlavu a z odolnosti proti zborcení vlivem podpěrného tlaku. Pro kompenzaci nesouososti spojovacích přírub, pro dodatečnou stabilitu a tuhost svislých žeber jsou v případě potřeby orámovány příčnými žebry. Základová deska je obvykle hoblovaná deska o tloušťce 20 ... 30 mm, u lehkých sloupů 12 ... 30 mm je velikost obrysu desky v plánu přiřazena více než obrysu sloupu 15 ... 20 mm.
Při bočním napojení se podpěrná reakce přenáší přes nosnou hranu navazujícího nosníku na stůl přivařený k podlahám sloupu. Čelní plocha nosné hrany nosníku a stolu jsou vyfrézovány, tloušťka stolu je odebírána o 20 ... 40 mm větší než tloušťka nosné hrany.
Základna sloupu jsou nosnou částí sloupu a slouží k přenosu síly ze sloupu na základ. Konstrukční řešení základny závisí na typu a výšce průřezu tyče, způsobu konjugace se základem a způsobu montáže sloupů. Dělí se na společné a samostatné podstavce, které mohou být bez traverz, se společnými nebo samostatnými jednostěnnými nebo dvoustěnnými traverzami. Hlavní rozměry základové desky jsou přiřazeny v závislosti na typu základů a výpočtu pro ohyb. Otvory pro kotevní šrouby jsou položeny o 20 ... 30 mm více, než je jejich průměr, napětí je provedeno přes podložky, které jsou následně přivařeny k desce. Pro zajištění tuhosti základny a snížení tloušťky podpěry jsou instalovány traverzy, žebra a diafragmy, ale díky tomu se základna s traverzami ukazuje jako celkově více ve srovnání s netraverzou. Patky průchozích sloupů se většinou navrhují jako samostatný typ, každá větev má vlastní zatíženou patku. Pokud je však výška části sloupu menší než 1 m, je povoleno použít společnou základnu, jako v případě pevných sloupů diskutovaných výše.
Konzole slouží k podepření jeřábových nosníků na sloupech konstantního průřezu, používají se především jednostěnné, pokud je potřeba přenést velké síly, používají se dvoustěnné.