Şüaların sütunlarla sərt birləşməsi bir çərçivə sistemi (e) təşkil edir.
Şüaların yuxarıdan kilidi açıldıqda, üst-üstə düşən strukturun dayaq bloku 15-25 mm çıxıntılı frezeli ucu olan eninə qabırğaya malikdir, onun vasitəsilə təzyiq sütuna ötürülür (şəkil a, b, d). Daha az istifadə edilən, dəstək təzyiqinin sütun flanşının (c, d) üstündə yerləşən şüanın daxili qabırğası tərəfindən ötürüldüyü bir vahid dizaynıdır. Üstündəki şüanın eninə dayaq qabırğasının çıxıntılı ucu (a, b, d) varsa, dayaq təzyiqi əvvəlcə sütun başının dayaq lövhəsinə, sonra başın dayaq qabırğasına və bu qabırğadan ötürülür. sütunun divarına (və ya keçid sütununda (e) çarpaz şüa və sonra sütunun en kəsiyi üzərində bərabər paylanmışdır. Başın əsas lövhəsi təzyiqi şüanın uclarından dayaq qabırğalarına ötürməyə xidmət edir. baş, buna görə də onun qalınlığı hesablama ilə deyil, dizayn mülahizələri ilə müəyyən edilir və adətən 16-25 mm olaraq qəbul edilir.Baza lövhəsindən təzyiq üfüqi qaynaqlar vasitəsilə başın dayaq qabırğalarına ötürülür, qabırğaların ucları plitəyə bərkidilir.Bu tikişlərin ayağı düsturla müəyyən edilir
Sütun çubuğunun freze ucuna əsas lövhəni quraşdırarkən, lövhənin sütun qabırğası ilə tam təmasını təmin edir və dayaq təzyiqi səthlərin birbaşa təması ilə ötürülür və əsas lövhəni birləşdirən qaynaqlar struktur olaraq alınır.
e) 
Bundan əlavə, dəstəkləyici qabırğanın yerli sabitliyini təmin etmək üçün şərtlər yerinə yetirilməlidir.
Başın dəstəkləyici qabırğalarının dibi, qeyri-dəqiq istehsal və quraşdırma nəticəsində yaranan üst-üstə düşən şüaların uclarından qeyri-bərabər təzyiq altında sütunun müstəvisindən burulmasına mane olan eninə qabırğalarla gücləndirilir.
Dəstəkləyici qabırğalardan təzyiq sütun divarına fileto qaynaqları vasitəsilə ötürülür. Buna əsaslanaraq, qabırğaların tələb olunan uzunluğu.
Dikişlərin təxmini uzunluğu artıq olmamalıdır.
Qabırğalar da kəsilmə üçün yoxlanılır:
burada 2 dilimlərin sayıdır;
– sütunun divarının qalınlığı və ya keçid sütununun eni.
Yüksək dəstək təzyiqlərində divardakı kəsmə gərginlikləri dizayn müqavimətini aşır. Bu vəziyyətdə, qabırğanın uzunluğu artır və ya daha qalın bir divar istifadə olunur. Divar qalınlığını yalnız sütunun (b) başında artıra bilərsiniz. Bu həll metal istehlakını azaldır, lakin istehsal üçün daha az texnoloji cəhətdən inkişaf etmişdir.
Sütun divarından təzyiqin bərk sütun çubuğunun bütün kəsik hissəsinə daha da paylanması flanşları və divarı birləşdirən davamlı tikişlərlə təmin edilir.
Sütunlar vasitəsilə (e) traversdən təzyiq sütunun budaqlarına fileto qaynaqları vasitəsilə ötürülür, ayağı ən azı olmalıdır:
Sütun flanşlarının üstündə yerləşən şüaların dayaq qabırğaları olan sütun başı (c) əvvəlki kimi dizayn edilmiş və hesablanmışdır, yalnız başın dayaq qabırğalarının rolunu sütun flanşları yerinə yetirir. Baş plitədən gələn təzyiq qaynaqlar vasitəsilə sütuna ötürülürsə (sütunun ucu freze edilmir), onda sütunun bir flanşını plitə ilə birləşdirən qaynaqların uzunluğu onların kəsilmə vəziyyətindən müəyyən edilir. bir şüanın reaksiyası:
,
bir şüanın dəstək reaksiyası haradadır, sütun flanşının eni.
Sütunun ucu freze edilirsə, onda qaynaqlar struktur olaraq minimum ayaqla aparılır. Şüa akkordlarının böyük eni və dar sütun flanşları ilə şüanın dəstəkləyici qabırğasının bütün eni boyunca dəstək təzyiqinin ötürülməsini təmin etmək üçün genişləndirilmiş çarpaz şüa dizayn etmək lazımdır (şəkil d). Şərti olaraq güman edilir ki, plitədən dayaq təzyiqi əvvəlcə tamamilə traversə, sonra traversdən sütun flanşına ötürülür, buna uyğun olaraq traversin plitə və sütuna bərkidilməsi üçün tikişlər hesablanır. Struktur sütunda tərəfdən (e) dayaq olduqda, şaquli reaksiya şüanın dayaq qabırğasının planlaşdırılmış ucu vasitəsilə dayaq masasının sonuna və ondan sütun flanşına ötürülür. Dəstək masasının qalınlığı şüanın dayaq qabırğasının qalınlığından 5-10 mm daha çox götürülür. Şüanın dayaq reaksiyası 200 kN-dən çox deyilsə, dayaq masası kəsilmiş flanşlı qalın küncdən hazırlanır, reaksiya daha böyükdürsə, masa yuxarı ucu planlaşdırılmış təbəqədən hazırlanır. Cədvəli sütuna bağlayan iki tikişin hər biri dəstək reaksiyasının 2/3 hissəsi üçün hesablanır ki, bu da şüanın və masanın uclarının mümkün paralelliyini, istehsaldakı qeyri-dəqiqliklərin nəticəsini və buna görə də, uçlar arasında qeyri-bərabər təzyiq ötürülməsi. Bir masanın bərkidici tikişinin tələb olunan uzunluğu düsturla müəyyən edilir:
.
Bəzən masa yalnız tanklar boyunca deyil, həm də aşağı uc boyunca qaynaqlanır, bu halda dikişin ümumi uzunluğu bərabər bir qüvvə ilə müəyyən edilir.
Sütun başı üst-üstə düşən strukturlar (tirlər, trusslar) üçün dayaq rolunu oynayır və sütunun üzərində cəmlənmiş yükü çubuqun kəsişməsi üzərində bərabər paylayır.
Şüalar və sütunlar arasındakı əlaqə sərbəst və ya sərt ola bilər. Menteşə birləşməsi yalnız şaquli yükləri (a, b, c, d, e) ötürür.
Şüaların sütunlarla sərt birləşməsi bir çərçivə sistemi (e) təşkil edir.
Şüaların yuxarıdan kilidi açıldıqda, üst-üstə düşən strukturun dayaq bloku 15-25 mm çıxıntılı frezeli ucu olan eninə qabırğaya malikdir, onun vasitəsilə təzyiq sütuna ötürülür (şəkil a, b, e). Daha az istifadə edilən, dəstək təzyiqinin sütun flanşının (c, d) üstündə yerləşən şüanın daxili qabırğası tərəfindən ötürüldüyü bir vahid dizaynıdır. Üstündəki şüanın eninə dayaq qabırğasının çıxıntılı ucu (a, b, d) varsa, dayaq təzyiqi əvvəlcə sütun başının dayaq lövhəsinə, sonra başın dayaq qabırğasına və bu qabırğadan ötürülür. sütunun divarına (və ya keçid sütununda (e) çarpaz şüa və sonra sütunun en kəsiyi üzərində bərabər paylanmışdır. Başın dayaq lövhəsi təzyiqi şüanın uclarından dayaq qabırğalarına ötürməyə xidmət edir. baş, buna görə də onun qalınlığı hesablama ilə deyil, dizayn mülahizələri ilə müəyyən edilir və adətən 16-25 mm olaraq qəbul edilir.
Əsas plitədən təzyiq üfüqi qaynaqlar vasitəsilə başın dəstəkləyici qabırğalarına ötürülür və qabırğaların ucları boşqaba yapışdırılır.
Bu tikişlərin ayağı formula ilə müəyyən edilir
.
Sütun çubuğunun freze ucuna əsas lövhəni quraşdırarkən, lövhənin sütun qabırğası ilə tam təmasını təmin edir və dayaq təzyiqi səthlərin birbaşa təması ilə ötürülür və əsas lövhəni birləşdirən qaynaqlar struktur olaraq alınır.
Dəstəkləyici qabırğanın eni sıxılma gücü vəziyyətindən müəyyən edilir.
Bundan əlavə, dəstəkləyici qabırğanın yerli sabitliyini təmin etmək üçün şərtlər yerinə yetirilməlidir.
.
Başın dəstəkləyici qabırğalarının dibi, qeyri-dəqiq istehsal və quraşdırma nəticəsində yaranan üst-üstə düşən şüaların uclarından qeyri-bərabər təzyiq altında sütunun müstəvisindən burulmasına mane olan eninə qabırğalarla gücləndirilir.
Dəstəkləyici qabırğalardan təzyiq sütun divarına fileto qaynaqları vasitəsilə ötürülür. Buna əsaslanaraq, qabırğaların tələb olunan uzunluğu.
.
Dikişlərin təxmini uzunluğu artıq olmamalıdır.
Qabırğalar da kəsilmə üçün yoxlanılır: 
,
burada 2 dilimlərin sayıdır;
– sütunun divarının qalınlığı və ya keçid sütununun eni.
Yüksək dəstək təzyiqlərində divardakı kəsmə gərginlikləri dizayn müqavimətini aşır. Bu vəziyyətdə, qabırğanın uzunluğu artır və ya daha qalın bir divar qəbul edilir. Divar qalınlığını yalnız sütunun (b) başında artıra bilərsiniz. Bu həll metal istehlakını azaldır, lakin istehsal üçün daha az texnoloji cəhətdən inkişaf etmişdir.
Sütun divarından təzyiqin bərk sütun çubuğunun bütün kəsik hissəsinə daha da paylanması flanşları və divarı birləşdirən davamlı tikişlərlə təmin edilir.
Sütunlar vasitəsilə (e) traversdən təzyiq sütunun budaqlarına fileto qaynaqları vasitəsilə ötürülür, ayağı ən azı olmalıdır:
.
Sütun flanşlarının üstündə yerləşən şüaların dayaq qabırğaları olan sütun başı (c) əvvəlki kimi dizayn edilmiş və hesablanmışdır, yalnız başın dayaq qabırğalarının rolunu sütun flanşları yerinə yetirir. Baş plitədən gələn təzyiq qaynaqlar vasitəsilə sütuna ötürülürsə (sütunun ucu freze edilmir), onda sütunun bir flanşını plitə ilə birləşdirən qaynaqların uzunluğu onların kəsilmə vəziyyətindən müəyyən edilir. bir şüanın reaksiyası:
,
bir şüanın dəstək reaksiyası haradadır, sütun flanşının eni.
Sütunun ucu freze edilirsə, onda qaynaqlar struktur olaraq minimum ayaqla aparılır. Şüa akkordlarının böyük eni və dar sütun flanşları ilə şüanın dəstəkləyici qabırğasının bütün eni boyunca dəstək təzyiqinin ötürülməsini təmin etmək üçün genişləndirilmiş çarpaz şüa dizayn etmək lazımdır (şəkil d). Şərti olaraq güman edilir ki, plitədən dayaq təzyiqi əvvəlcə tamamilə traversə, sonra traversdən sütun flanşına ötürülür, buna uyğun olaraq traversin plitə və sütuna bərkidilməsi üçün tikişlər hesablanır. Struktur sütunda tərəfdən (e) dayaq olduqda, şaquli reaksiya şüanın dayaq qabırğasının planlaşdırılmış ucu vasitəsilə dayaq masasının sonuna və ondan sütun flanşına ötürülür. Dəstək masasının qalınlığı şüanın dayaq qabırğasının qalınlığından 5-10 mm daha çox götürülür. Şüanın dayaq reaksiyası 200 kN-dən çox deyilsə, dayaq masası kəsilmiş flanşlı qalın küncdən hazırlanır, reaksiya daha böyükdürsə, masa planlaşdırılmış yuxarı ucu olan təbəqədən hazırlanır. Cədvəli sütuna bağlayan iki tikişin hər biri dəstək reaksiyasının 2/3 hissəsi üçün hesablanır ki, bu da şüa və masanın uclarının mümkün paralelliyini, istehsal səhvlərinin nəticəsini və buna görə də nəzərə alınır. uçlar arasında qeyri-bərabər təzyiq ötürülməsi. Bir masanın bərkidici tikişinin tələb olunan uzunluğu düsturla müəyyən edilir:
.
Bəzən masa yalnız tanklar boyunca deyil, həm də aşağı uc boyunca qaynaqlanır, bu halda dikişin ümumi uzunluğu bərabər bir qüvvə ilə müəyyən edilir.
.
Şüa və sütunlar arasında əlaqə ola bilər pulsuz(menteşəli) və çətin. Pulsuz interfeys yalnız şaquli yükləri ötürür. Sərt birləşmə üfüqi qüvvələri udmaq və şüalarda dizayn anını azaltmaq qabiliyyətinə malik bir çərçivə sistemi təşkil edir. Bu vəziyyətdə, şüalar yan tərəfdəki sütuna bitişikdir.
Sərbəst birləşmə ilə, şüalar sütunun üstünə yerləşdirilir, bu da quraşdırma asanlığını təmin edir.
Bu halda, sütunun başı plitəni dəstəkləyən və yükü sütun çubuğuna ötürən plitə və qabırğalardan ibarətdir (şəkil).
Yük sütunun mərkəzinə yaxın yerləşən şüaların dayaq qabırğalarının frezelənmiş ucları vasitəsilə sütuna ötürülürsə, qapaq plitəsi şüaların dayaq qabırğalarının altından keçən qabırğalar tərəfindən aşağıdan dəstəklənir (Şəkil a). və b).
düyü. Yuxarıdan şüaları dəstəkləyərkən sütun başlıqları
Başın qabırğaları əsas lövhəyə və sütunun budaqlarına keçid çubuqla və ya sütunun divarına möhkəm çubuqla qaynaqlanır. Baş qabırğasını plitə ilə bağlayan tikişlər başın tam təzyiqinə tab gətirməlidir. Formuladan istifadə edərək onları yoxlayın
. (8)
Başın qabırğasının hündürlüyü yükü sütun nüvəsinə ötürən tikişlərin tələb olunan uzunluğu ilə müəyyən edilir (tikişlərin uzunluğu 85∙β w ∙k f-dən çox olmamalıdır:
. (9)
Başın qabırğasının qalınlığı tam dayaq təzyiqi altında əzilmə müqaviməti vəziyyətindən müəyyən edilir
, (10)
çınqıl səthinin uzunluğu, şüanın dəstəkləyici qabırğasının eninə üstəgəl sütun başlığı plitəsinin iki qalınlığına bərabərdir.
Qabırğanın qalınlığını təyin etdikdən sonra düsturdan istifadə edərək onu kəsmək üçün yoxlamalısınız:
. (11)
Keçid sütununun kanallarının və davamlı sütunun divarlarının divar qalınlığı kiçikdirsə, onlar da qabırğaların onlara bağlandığı yerdə kəsilmə üçün yoxlanılmalıdır. Divarı başın hündürlüyündə daha qalın edə bilərsiniz.
Əsas lövhəni dəstəkləyən qabırğalara sərtlik vermək və böyük konsentrasiyalı yüklərin ötürüldüyü yerlərdə dayanıqlığın itirilməsinə qarşı sütun çubuğunun divarlarını gücləndirmək üçün yükü daşıyan şaquli qabırğalar aşağıdan üfüqi qabırğalarla çərçivəyə salınır.
Baş dəstək plitəsi təzyiqi üst-üstə düşən strukturdan baş qabırğalarına ötürür və şüaların dizayn vəziyyətini düzəldən montaj cıvataları ilə sütunlara şüaları bərkitməyə xidmət edir.
Baza plitəsinin qalınlığının struktur olaraq 20-25 mm arasında olması nəzərdə tutulur.
Sütunun ucu freze edildikdə, şüalardan gələn təzyiq əsas lövhə vasitəsilə birbaşa başın qabırğalarına ötürülür. Bu halda, plitəni qabırğalarla, eləcə də sütunun budaqları ilə birləşdirən tikişlərin qalınlığı struktur olaraq təyin edilir.
Şüa yan tərəfdən sütuna bərkidilirsə (şəkil), şaquli reaksiya şüanın dəstəkləyici qabırğası vasitəsilə sütun flanşlarına qaynaqlanmış masaya ötürülür. Şüanın dəstəkləyici qabırğasının ucu və masanın yuxarı kənarı yapışdırılır. Masanın qalınlığı şüanın dəstəkləyici qabırğasının qalınlığından 20-40 mm daha çox götürülür.
düyü. Yan tərəfdən bir sütun üzərində bir şüanın dəstəklənməsi
Cədvəli üç tərəfdən sütuna qaynaq etmək məsləhətdir.
Şüanın boltlara asılmamasını və dayaq masasına möhkəm oturmasını təmin etmək üçün şüanın dəstəkləyici qabırğaları boltlar ilə sütun çubuğuna bərkidilir, diametri 3 - 4 mm diametrindən az olmalıdır. deşiklər.
Mühazirə 13
Təsərrüfatlar. ümumi xüsusiyyətlər və təsnifat
Bir truss, düyünlərdə bir-birinə bağlanan və həndəsi cəhətdən dəyişməz bir quruluş meydana gətirən çubuqlar sistemidir. Trusses düz (bütün çubuqlar eyni müstəvidə yerləşir) və məkan ola bilər.
düz trusslar (Şəkil a) yalnız öz müstəvisində tətbiq olunan yükü qəbul edə bilər və onların müstəvisindən birləşmələr və ya digər elementlərlə təmin edilməlidir. Məkan trussları (şəkil b, c) hər hansı bir istiqamətdə hərəkət edən yükləri udmağa qadir olan sərt məkan şüası təşkil edir. Belə bir şüanın hər bir üzü düz bir trussdur. Kosmik şüanın nümunəsi qüllə quruluşudur (şəkil d).
düyü. Yastı (a) və məkan (b, c, d) trussları
Fermaların əsas elementləri fermanın konturunu təşkil edən kəmərlər və mötərizələrdən və dirəklərdən ibarət şəbəkədir (şəkil).
1 - yuxarı kəmər; 2 - aşağı kəmər; 3 - braketlər; 4 - rəf
düyü. Truss elementləri
Kəmər qovşaqları arasındakı məsafəyə panel deyilir ( d ), dayaqlar arasındakı məsafə - span ( l ), akkordların oxları (və ya xarici kənarları) arasındakı məsafə fermanın hündürlüyünə bərabərdir ( h f).
Truss akkordları əsasən uzununa qüvvələr və moment üzərində işləyir (bərk şüaların akkordlarına bənzər); Ferma şəbəkəsi əsasən yanal qüvvəni udur.
Düyünlərdə elementlərin birləşmələri bir elementi digərinə birbaşa birləşdirməklə (şəkil a) və ya nodal künclərdən istifadə etməklə həyata keçirilir (şəkil b). . Ferma çubuqlarının əsasən eksenel qüvvələr üzərində işləməsi və anların təsirini nəzərə almamaq üçün truss elementləri ağırlıq mərkəzlərindən keçən oxlar boyunca mərkəzləşdirilir.
a – qəfəs elementləri kəmərə birbaşa bitişik olduqda;
b – elementləri bir küncdən istifadə edərək birləşdirərkən
düyü. Truss düyünləri
Strukturlar statik diaqrama, akkordların konturuna, qəfəs sisteminə, qovşaqlarda elementlərin birləşdirilməsi üsuluna və elementlərdəki qüvvənin miqdarına görə təsnif edilir. Statik sxemə görə Fermerlər var (şəkil.): tir (parçalı, davamlı, konsol), tağlı, çərçivəli və kanatlı.
Parçalanmış şüalar sistemləri (şək. a) tikinti örtüklərində və körpülərdə istifadə olunur. Onların istehsalı və quraşdırılması asandır, kompleks dəstək qurğularının quraşdırılmasını tələb etmir, lakin çox metal tələb edir. Böyük aralıqlar üçün (40 m-dən çox) bölünmüş trusslar böyük ölçülü olur və quraşdırma zamanı ayrı elementlərdən yığılmalıdır. Üst-üstə düşən aralıqların sayı iki və ya daha çox olduqda, istifadə edin davamlı təsərrüfatlar (Şəkil b). Metal istehlakı baxımından daha qənaətcildirlər və daha çox sərtliyə malikdirlər, bu da hündürlüyünü azaltmağa imkan verir. Lakin dayaqlar yerləşdikdə, davamlı trusslarda əlavə qüvvələr yaranır, buna görə də onların zəif çökmə təməllərində istifadəsi tövsiyə edilmir. Bundan əlavə, belə strukturların quraşdırılması mürəkkəbdir.
a - bölünmüş şüa; 6 - davamlı şüa; c, e - konsol;
g - çərçivə; d - tağlı; g - kabellə bağlı; z - birləşdirilmiş :
düyü. Truss sistemləri
Konsol trusslar (şəkil c, e) çardaqlar, qüllələr və hava elektrik xətti dayaqları üçün istifadə olunur. Çərçivə sistemlər (şəkil e) polad sərfiyyatı baxımından qənaətcildir, daha kiçik ölçülərə malikdir, lakin quraşdırma zamanı daha mürəkkəbdir.Onların istifadəsi uzun müddətli binalar üçün rasionaldır. Ərizə tağlı sistemlər (şəkil e), poladdan qənaət etsələr də, otağın həcminin və qapalı konstruksiyaların səthinin artmasına səbəb olur.Onların istifadəsi əsasən memarlıq tələbləri ilə əlaqədardır. IN kabelli trusses (Şəkil g) bütün çubuqlar yalnız gərginlikdə işləyir və çevik elementlərdən, məsələn, polad kabellərdən hazırlana bilər. Belə trussların bütün elementlərinin gərginliyi akkordların və qəfəslərin konturunu seçməklə, həmçinin ön gərginlik yaratmaqla əldə edilir. Yalnız gərginlikdə işləmək, poladın yüksək möhkəmlik xüsusiyyətlərindən tam istifadə etməyə imkan verir, çünki sabitlik problemləri aradan qaldırılır. Kabelli trusslar uzun müddətli döşəmələr və körpülər üçün rasionaldır. Aşağıdan sprengel və ya mötərizələrlə və ya yuxarıdan tağla möhkəmləndirilmiş şüadan ibarət kombinə edilmiş sistemlərdən də istifadə olunur (şəkil h). Bu sistemlərin istehsalı asandır (elementlərin sayının az olması səbəbindən) və ağır konstruksiyalarda, eləcə də hərəkətli yükləri olan strukturlarda səmərəlidir. Quruluşları gücləndirərkən, məsələn, yük daşıma qabiliyyəti qeyri-kafi olduqda, bir truss və ya struts ilə bir şüanın gücləndirilməsi zamanı birləşdirilmiş sistemlərdən istifadə etmək çox effektivdir.
-dən asılı olaraq kəmərlərin konturları trusslar seqmental, çoxbucaqlı, trapezoidal, paralel kəmərli və üçbucaqlı bölünür (şəkil).
Polad istehlakı baxımından ən qənaətcil olanı, bir an diaqramına görə təsvir edilmiş bir trussdur. Vahid paylanmış yükə malik bir span şüa sistemi üçün bu seqmental parabolik kəmərli truss (Şəkil a ). Bununla belə, kəmərin əyri konturları istehsalın mürəkkəbliyini artırır, buna görə də bu cür trusslar hazırda praktiki olaraq istifadə edilmir.
Daha məqbuldur çoxbucaqlı kontur (şəkil b) hər bir nodedə kəmərin qırılması ilə. O, an diaqramının parabolik konturuna kifayət qədər uyğun gəlir və əyri-xətti elementlərin istehsalını tələb etmir. Belə trusslar bəzən böyük aralıqları örtmək üçün və körpülərdə istifadə olunur.
a - segmental; b - çoxbucaqlı; c - trapezoidal; g - paralel kəmərlərlə; d, f, g, i - üçbucaqlı
düyü. Kəmər kəmərlərinin konturları:
Təsərrüfatlar trapezoidal konturlar (Şəkil c) ilk növbədə qovşaqların sadələşdirilməsi səbəbindən dizayn üstünlüklərinə malikdir. Bundan əlavə, örtükdə bu cür trussların istifadəsi çərçivənin sərtliyini artıran sərt çərçivə montajını qurmağa imkan verir.
ilə təsərrüfatlar paralel kəmərlər (şək. d) şəbəkə elementlərinin bərabər uzunluqlarına, qovşaqların eyni düzülüşünə, elementlərin və hissələrin ən böyük təkrarlanma qabiliyyətinə və onların istehsalının sənayeləşməsinə kömək edən birləşmə imkanlarına malikdir.
Təsərrüfatlar üçbucaqlı konturlar (şəkil e, f, g, i) konsol sistemləri üçün, eləcə də aralığın ortasında konsentrasiya edilmiş yükü olan şüa sistemləri üçün (rafter trussları) rasionaldır. Paylanmış bir yüklə, üçbucaqlı trusslar metal istehlakını artırdı. Bundan əlavə, onların bir sıra dizayn qüsurları var. Kəskin dayaq bloku mürəkkəbdir və sütunlarla yalnız menteşəli birləşməyə imkan verir. Orta mötərizələr olduqca uzun olur və onların kəsişməsi metalın həddindən artıq istehlakına səbəb olan maksimum elastiklik üçün seçilməlidir.
Elementlərin birləşdirilməsi üsuluna görə Düyünlərdə trusslar qaynaqlı və boltlu bölünür. 50-ci illərdən əvvəl istehsal edilən strukturlarda pərçimli birləşmələr də istifadə edilmişdir. Fermaların əsas növləri qaynaqlanır. Montaj bölmələrində, bir qayda olaraq, yüksək güclü boltlar olan boltli birləşmələr istifadə olunur.
Maksimum səyin böyüklüyü iləşərti olaraq sadə haddelenmiş və ya əyilmiş profillərdən (çubuqlardakı qüvvələrlə) hazırlanmış elementlərin bölmələri olan yüngül trussları ayırd edin N< 3000 kN) və kompozit bölmə elementləri olan ağır trusslar (N> 3000 kN).
Fermaların səmərəliliyi onları əvvəlcədən gərginləşdirməklə artırıla bilər.
Truss şəbəkə sistemləri
Fermalarda istifadə olunan qəfəs sistemləri Şəkildə göstərilmişdir.
a - üçbucaqlı; b - raflarla üçbucaqlı; c, d - diaqonal; d - trussed; e - xaç; g - çarpaz; və - rombik; k - yarım diaqonal
düyü. Truss şəbəkə sistemləri
Şəbəkə növünün seçimi yükün tətbiqi modelindən, akkordların konturundan və dizayn tələblərindən asılıdır. Bölmələrin yığcamlığını təmin etmək üçün mötərizələr və kəmər arasındakı bucağın 30...50 0 diapazonunda olması məqsədəuyğundur.
Üçbucaqlı sistem qəfəs (Şəkil a) elementlərin ən kiçik ümumi uzunluğuna və ən kiçik qovşaqlara malikdir. olan təsərrüfatlar var artan Və aşağı dayaq dayaqları.
Konsentrasiya edilmiş yüklərin tətbiq olunduğu yerlərdə (məsələn, dam örtüyünün dəstəkləndiyi yerlərdə) əlavə raflar və ya asılqanlar quraşdırıla bilər (şəkil b). Bu rəflər həmçinin kəmərin təxmini uzunluğunu azaltmağa xidmət edir. Raflar və süspansiyonlar yalnız yerli yüklərdə işləyir.
Üçbucaqlı qəfəsin dezavantajı uzun sıxılmış mötərizələrin olmasıdır ki, bu da onların sabitliyini təmin etmək üçün əlavə polad istehlakını tələb edir.
IN diaqonal qəfəsdə (şəkil c, d) bütün mötərizələrdə bir işarəli qüvvələr var, rəflərdə isə başqa. Diaqonal qəfəs üçbucaqlı qəfəslə müqayisədə daha çox metal tutumlu və əmək tələb edir, çünki şəbəkə elementlərinin ümumi uzunluğu daha uzundur və içərisində daha çox düyün var. Aşağı truss hündürlükləri və böyük nodal yüklər üçün diaqonal şəbəkənin istifadəsi məqsədəuyğundur.
Şprengelnaya tor (şəkil e) yuxarı akkorda konsentrasiya edilmiş yüklərin qovşaqdan kənar tətbiqi üçün, həmçinin kəmərin təxmini uzunluğunu azaltmaq lazım olduqda istifadə olunur. Daha çox əmək tələb edir, lakin polad istehlakını azalda bilər.
xaç qəfəs (şəkil e) fermada həm bir, həm də digər istiqamətdə yük olduqda (məsələn, külək yükü) istifadə olunur. Markalardan hazırlanmış kəmərləri olan təsərrüfatlarda istifadə edə bilərsiniz xaç tee divarına birbaşa bərkidilmiş mötərizələrlə tək künclərdən bir qəfəs (şəkil g).
RombikVə yarı diaqonal iki mötərizə sisteminə görə barmaqlıqlar (şəkil i, j) böyük sərtliyə malikdir; Bu sistemlər çubuqların dizayn uzunluğunu azaltmaq üçün körpülərdə, qüllələrdə, dirəklərdə və birləşmələrdə istifadə olunur.
Truss çubuq hissələrinin növləri
Sıxılmış truss çubuqları üçün polad istehlakı baxımından ən səmərəli nazik divarlı boru bölməsidir (şəkil a). Dəyirmi boru, sıxılmış elementlər üçün ağırlıq mərkəzinə nisbətən materialın ən əlverişli paylanmasına malikdir və digər profillərə bərabər olan kəsik sahəsi ilə, bütün istiqamətlərdə eyni olan ən böyük dönmə radiusuna (i ≈ 0,355d) malikdir. , bu, ən az çevikliklə çubuq əldə etməyə imkan verir. Boruların trusslarda istifadəsi poladdan 20...25%-ə qədər qənaət etməyə imkan verir.
düyü. Yüngül formaların elementlərinin bölmələrinin növləri
Dəyirmi boruların böyük üstünlüyü yaxşı tənzimləmədir. Bunun sayəsində onlara küləyin təzyiqi daha azdır, bu xüsusilə yüksək açıq strukturlar (qüllələr, dirəklər, kranlar) üçün vacibdir. Borular az şaxta və nəm saxlayır, buna görə də onlar korroziyaya daha davamlıdır və təmizləmək və rəngləmək asandır. Bütün bunlar boru strukturlarının davamlılığını artırır. Korroziyanın qarşısını almaq üçün borunun daxili boşluqları möhürlənməlidir.
Düzbucaqlı əyilmiş qapalı bölmələr (şəkil b) elementlərin birləşmələrini sadələşdirməyə imkan verir. Bununla belə, əyilmiş qapalı profillərdən çəngəlsiz bloklarla hazırlanmış trusslar yüksək istehsal dəqiqliyi tələb edir və yalnız ixtisaslaşmış fabriklərdə istehsal edilə bilər.
Son vaxtlara qədər yüngül trusslar əsasən iki küncdən hazırlanmışdır (şəkil c, d, e, f). Bu cür bölmələr geniş sahələrə malikdir və gussets üzərində birləşmələrin qurulması və trusslara bitişik strukturların (purlins, dam örtükləri, bağlar) bağlanması üçün əlverişlidir. Bu dizayn formasının əhəmiyyətli bir çatışmazlığı; müxtəlif standart ölçüləri olan çox sayda element, fitinqlər və contalar üçün əhəmiyyətli metal istehlakı, istehsalın yüksək əmək intensivliyi və korroziyaya səbəb olan künclər arasında boşluqların olması. Bir tee ilə əmələ gələn iki bucaq kəsiyi olan çubuqlar sıxılmada işləyərkən təsirli deyil.
Nisbətən kiçik bir qüvvə ilə truss çubuqları tək açılardan hazırlana bilər (şəkil g). Bu bölmə daha az montaj hissəsinə malik olduğundan və təmizləmə və rəngləmə üçün bağlanan boşluqlara malik olmadığından, xüsusilə də formalı olmayan bölmələrlə istehsal etmək daha asandır.
Truss kəmərləri üçün t-barların istifadəsi (şəkil i) düyünləri əhəmiyyətli dərəcədə sadələşdirməyə imkan verir. Belə bir trussda, mötərizələrin və rəflərin küncləri birbaşa tee divarına qaynaqlar olmadan qaynaq edilə bilər. Bu, montaj hissələrinin sayını yarıya endirir və istehsalın əmək intensivliyini azaldır:
Əgər truss kəməri eksenel qüvvəyə əlavə olaraq, əyilmədə də (əlavə nodal yük transferi ilə) işləyirsə, I-şüasının və ya iki kanalın bir hissəsi rasionaldır (şəkil j, l).
Çox vaxt truss elementlərinin bölmələri müxtəlif növ profillərdən alınır: I-şüalarından hazırlanmış kəmərlər, əyri qapalı profillərdən hazırlanmış bir qəfəs və ya T-barlardan hazırlanmış kəmərlər, qoşalaşmış və ya tək künclərdən hazırlanmış bir qəfəs. Bu birləşmiş həll daha rasional olur.
Sıxılmış truss elementləri iki qarşılıqlı perpendikulyar istiqamətdə eyni dərəcədə sabit olmaq üçün dizayn edilməlidir. Eyni dizayn uzunluqları ilə l x = l y dairəvi borulardan və kvadrat əyilmiş qapalı profillərdən hazırlanmış bölmələr bu şərtə cavab verir.
Cütlənmiş bucaqlardan hazırlanmış trusslarda oxşar ətalət radiusları (i x ≈ i y) böyük rəflərdə birlikdə yerləşdirilmiş qeyri-bərabər açılara malikdir (şəkil d). Fermanın müstəvisində təxmin edilən uzunluq təyyarədən iki dəfə azdırsa (məsələn, bir truss olduqda), kiçik flanşlarla birləşdirilmiş qeyri-bərabər bucaqların bir hissəsi (şəkil e) rasionaldır, çünki bu halda i y ≈ 2i x.
Ağır trussların çubuqları yüngül olanlardan bir neçə elementdən ibarət daha güclü və inkişaf etmiş bölmələrə malik olmaqla fərqlənir (şəkil).
düyü. Ağır truss elementlərinin bölmələrinin növləri
Ferma çubuqlarının dizayn uzunluğunun müəyyən edilməsi
Sıxılmış elementlərin daşıma qabiliyyəti onların dizayn uzunluğundan asılıdır:
l ef = μ× l, (1)
Harada ts -çubuqun uclarının bərkidilmə üsulundan asılı olaraq uzunluğun azaldılması əmsalı;
l- çubuğun həndəsi uzunluğu (qovşaqların mərkəzləri və ya yerdəyişməyə qarşı bağlama nöqtələri arasındakı məsafə).
Sabitliyin itirilməsi zamanı çubuğun hansı istiqamətdə büküləcəyini əvvəlcədən bilmirik: truss müstəvisində və ya perpendikulyar istiqamətdə. Buna görə də, sıxılmış elementlər üçün dizayn uzunluqlarını bilmək və hər iki istiqamətdə dayanıqlığı yoxlamaq lazımdır. Çevik dartılmış çubuqlar öz çəkisi altında sallana bilər, daşınma və quraşdırma zamanı asanlıqla zədələnir, dinamik yüklər altında isə titrəyə bilir, ona görə də onların elastikliyi məhduddur. Elastikliyi yoxlamaq üçün uzanan çubuqların hesablanmış uzunluğunu bilmək lazımdır.
Bir fənər ilə sənaye binasının truss truss nümunəsindən istifadə edərək (şəkil), təxmin edilən uzunluqları təyin etmək üsullarını nəzərdən keçirəcəyik. Onun müstəvisində sabitliyin itirilməsi zamanı truss akkordlarının mümkün əyriliyi düyünlər arasında baş verə bilər (şəkil a).
Buna görə də, truss müstəvisində akkordun hesablanmış uzunluğu düyünlərin mərkəzləri arasındakı məsafəyə bərabərdir (μ = 1). Ferma müstəvisindən bükülmə forması, kəmərin yerdəyişməyə qarşı təmin edildiyi nöqtələrdən asılıdır. Sərt metal və ya dəmir-beton panellər yuxarı akkord boyunca qoyulursa, kəmərə qaynaqlanır və ya boltlanırsa, bu panellərin eni (adətən qovşaqlar arasındakı məsafəyə bərabərdir) kəmərin təxmin edilən uzunluğunu müəyyənləşdirir. Birbaşa kəmərə bərkidilmiş profilli örtük dam örtüyü kimi istifadə olunursa, kəmər bütün uzunluğu boyunca dayanıqlığın itirilməsinə qarşı qorunur. Purlins boyunca dam örtüyü edərkən, truss müstəvisindən akkordun təxmin edilən uzunluğu, üfüqi müstəvidə yerdəyişməyə qarşı təmin edilmiş purlinlər arasındakı məsafəyə bərabərdir. Purlinlər bağlarla bağlanmırsa, o zaman onlar truss akkordunun hərəkətinə mane ola bilməzlər və akkordun təxmin edilən uzunluğu trussun bütün uzunluğuna bərabər olacaqdır. Purlinlərin kəməri bərkitməsi üçün üfüqi birləşmələri (şəkil b) quraşdırmaq və onlara purlinləri birləşdirmək lazımdır. Fənərin altındakı örtük sahəsinə boşluqlar qoyulmalıdır.
A - truss müstəvisində sabitliyin itirilməsi zamanı yuxarı akkordun deformasiyası; b, c - eyni, truss müstəvisindən; d - şəbəkənin deformasiyası
düyü. Truss elementlərinin dizayn uzunluqlarını müəyyən etmək
Beləliklə, truss müstəvisindən akkordun hesablanmış uzunluğu ümumiyyətlə yerdəyişməyə qarşı təmin edilmiş nöqtələr arasındakı məsafəyə bərabərdir. Kəməri təmin edən elementlər dam örtükləri, purlins, birləşmələr və dayaqlar ola bilər. Quraşdırma prosesində, damın elementləri trussun bərkidilməsi üçün hələ quraşdırılmadıqda, onların təyyarəsindən müvəqqəti bağlar və ya boşluqlar istifadə edilə bilər.
Şəbəkə elementlərinin dizayn uzunluğunu təyin edərkən, qovşaqların sərtliyini nəzərə almaq olar. Sabitlik itirildikdə, sıxılmış element düyün fırlanmağa meyllidir (şəkil d). Bu node bitişik çubuqlar əyilmə müqavimət göstərir. Düyün fırlanmasına ən böyük müqavimət uzanan çubuqlar tərəfindən təmin edilir, çünki onların əyilmə nəticəsində deformasiyası qovşaqlar arasındakı məsafənin azalmasına səbəb olur, əsas gücə görə bu məsafə artmalıdır. Sıxılmış çubuqlar əyilməyə zəif müqavimət göstərir, çünki fırlanma və eksenel qüvvənin deformasiyaları bir istiqamətə yönəldilir və əlavə olaraq, özləri sabitliyi itirə bilərlər. Beləliklə, daha çox uzanan çubuqlar node ilə bitişik və daha güclüdür, yəni. onların xətti sərtliyi nə qədər böyükdürsə, sözügedən çubuğun sıxılma dərəcəsi bir o qədər böyükdür və onun dizayn uzunluğu bir o qədər qısa olar. Sıxılmış çubuqların çimdiklənməyə təsiri laqeyd qala bilər.
Sıxılmış kəmər düyünlərdə zəif sıxılır, çünki düyünə bitişik olan dartılma şəbəkəsi elementlərinin xətti sərtliyi aşağıdır. Buna görə də, kəmərlərin təxmin edilən uzunluğunu təyin edərkən, qovşaqların sərtliyini nəzərə almadıq. Eyni şey dayaq dayaqlarına və dayaqlara aiddir. Onlar üçün dizayn uzunluqları, kəmərlər kimi, həndəsi uzunluğa bərabərdir, yəni. qovşaqların mərkəzləri arasındakı məsafə.
Digər qəfəs elementləri üçün aşağıdakı sxem qəbul edilir. Üst akkordun düyünlərində elementlərin əksəriyyəti sıxılır və sıxılma dərəcəsi kiçikdir. Bu qovşaqlar menteşəli hesab edilə bilər. Aşağı akkordun düyünlərində düyündə birləşən elementlərin əksəriyyəti uzanır. Bu qovşaqlar elastik şəkildə bağlanır.
Çimdikləmə dərəcəsi yalnız sıxılmış elementə bitişik çubuqların qüvvələrinin işarəsindən deyil, həm də bölmənin dizaynından asılıdır. Düyünü sıxan bir künc varsa, çimdik daha böyükdür, buna görə də standartlara görə, düyünlü trusslarda (məsələn, qoşalaşmış açılardan) truss müstəvisində təxmin edilən uzunluq 0,8 × təşkil edir. l, və ucdan uca bitişik elementləri olan trusslarda, düyünlərsiz - 0,9× l .
Ferma müstəvisindən sabitliyin itirilməsi halında, sıxılma dərəcəsi akkordların burulma sərtliyindən asılıdır. Körpülər öz müstəvisindən çevikdir və təbəqə menteşələri kimi qəbul edilə bilər. Buna görə də, qovşaqlarda düyünləri olan trusslarda şəbəkə elementlərinin təxmin edilən uzunluğu qovşaqlar arasındakı məsafəyə bərabərdir. l 1 . Yüksək burulma sərtliyinə malik qapalı profillərdən (dəyirmi və ya düzbucaqlı borular) hazırlanmış akkordlu trusslarda dizayn uzunluğunun azalma əmsalı 0,9-a bərabər qəbul edilə bilər.
Cədvəldə düz trussların ən çox yayılmış halları üçün elementlərin hesablanmış uzunluqları göstərilir.
Cədvəl - truss elementlərinin dizayn uzunluqları
Qeyd. l-elementin həndəsi uzunluğu (qovşaqların mərkəzləri arasındakı məsafə); l 1 - truss müstəvisindən yerdəyişməyə qarşı təmin edilmiş qovşaqların mərkəzləri arasındakı məsafə (truss akkordları, mötərizələr, örtük plitələri və s.).
Sıxılmış və dartıcı elementlər üçün kəsiklərin seçilməsi
Sıxılmış elementlərin en kəsiyinin seçilməsi
Sıxılmış truss elementlərinin bölmələrinin seçilməsi sabitlik şəraitindən tələb olunan sahənin müəyyən edilməsi ilə başlayır
, (2)
.
1) İlkin olaraq güman etmək olar ki, yüngül fermaların kəmərləri üçün l = 60 - 90 və qəfəs üçün l = 100 - 120. Daha az səylə daha böyük elastiklik dəyərləri əldə edilir.
2) Tələb olunan sahəyə əsasən çeşiddən uyğun profil seçilir, onun faktiki həndəsi xarakteristikaları A, i x, i y müəyyən edilir.
3) l x = l x /i x və l y = tapın l y /i y , Daha çox çeviklik üçün j əmsalı təyin edilir.
4) (2) düsturundan istifadə edərək sabitliyi yoxlayın.
Çubuğun elastikliyi əvvəllər səhv qurulubsa və test həddindən artıq gərginlik və ya əhəmiyyətli (5-10% -dən çox) aşağı gərginlik göstərdisə, bölmə əvvəlcədən təyin edilmiş və faktiki elastiklik dəyəri arasında aralıq dəyər alaraq düzəldilir. Adətən ikinci yanaşma öz məqsədinə çatır.
Qeyd. Yuvarlanan hissələrdən hazırlanmış sıxılmış elementlərin yerli dayanıqlığı təmin edilmiş hesab edilə bilər, çünki yuvarlanma şəraiti profillərin flanşlarının və divarlarının qalınlığının sabitlik şəraitindən tələb olunandan daha çox olmasını müəyyən edir.
Profillərin növünü seçərkən yadda saxlamalısınız ki, rasional bölmə həm müstəvidə, həm də truss müstəvisindən eyni elastikliyə malik olan hissədir (bərabər sabitlik prinsipi), buna görə də profillər təyin edərkən aşağıdakıları etməlisiniz: təsirli uzunluqların nisbətinə diqqət yetirin. Məsələn, bucaqlardan bir truss layihələndiririksə və elementin müstəvidə və müstəvidən hesablanmış uzunluqları eyni olarsa, qeyri-bərabər bucaqları seçmək və onları böyük rəflərdə bir yerə qoymaq rasionaldır, çünki bu halda i x ≈ i y və nə vaxt l x = l y λ x ≈ λ y . Təxmini uzunluq təyyarə xaricindədirsə l y müstəvidə dizayn uzunluğundan iki dəfədir l x (məsələn, fənər altındakı sahədə yuxarı akkord), onda daha rasional bir bölmə kiçik rəflərlə birlikdə yerləşdirilmiş iki qeyri-bərabər bucaqdan ibarət bir bölmə olardı, çünki bu halda i x ≈ 0,5×i y və at l x =0,5× l y λ x ≈ λ y . At qəfəs elementləri üçün l x =0,8× l y ən rasional kəsiyi bərabər bucaqlar olardı. Ferma akkordları üçün, truss qaldırarkən təyyarədən daha çox sərtlik təmin etmək üçün daha kiçik flanşlarla birlikdə yerləşdirilmiş qeyri-bərabər açıların bir hissəsini dizayn etmək daha yaxşıdır.
Dartma elementlərinin bölməsinin seçilməsi
Uzanmış truss çubuğunun tələb olunan kəsik sahəsi düsturla müəyyən edilir
. (3)
Sonra, çeşidə görə, ən yaxın daha böyük sahəyə malik profil seçilir. Bu halda, qəbul edilmiş kəsiyi yoxlamaq tələb olunmur.
Maksimum elastiklik üçün çubuq kəsiklərinin seçilməsi
Truss elementləri ümumiyyətlə sərt çubuqlardan hazırlanmalıdır. Sərtlik xüsusilə sıxılmış elementlər üçün vacibdir, onların limit vəziyyəti sabitliyin itirilməsi ilə müəyyən edilir. Buna görə də, sıxılmış truss elementləri üçün SNiP, xarici normativ sənədlərdən daha sərt olan maksimum çeviklik tələblərini müəyyən edir. Fermaların və bağların sıxılmış elementləri üçün maksimum elastiklik çubuğun məqsədindən və onun yüklənmə dərəcəsindən asılıdır: , burada N - konstruksiya qüvvəsi, j×R y ×g c - yükdaşıma qabiliyyəti.
Gərginlik çubuqları da çox çevik olmamalıdır, xüsusən də dinamik yüklərə məruz qaldıqda. Statik yüklər altında, dartma elementlərinin elastikliyi yalnız şaquli müstəvidə məhdudlaşdırılır. Gərginlik elementləri əvvəlcədən gərginləşdirilirsə, onların elastikliyi məhdud deyil.
Bir sıra yüngül truss çubuqları aşağı qüvvələrə və buna görə də aşağı gərginliyə malikdir. Bu çubuqların kəsikləri maksimum elastiklik üçün seçilir. Belə çubuqlara adətən üçbucaqlı qəfəsdə əlavə postlar, trussların orta panellərində mötərizələr, bərkidici elementlər və s.
Çubuğun təxmini uzunluğunu bilmək l ef və son çevikliyin dəyəri l pr, biz gyration i tr = tələb olunan radius müəyyən. l ef/l tr. Buna əsaslanaraq, çeşiddə ən kiçik sahəsi olan bölməni seçirik.
Sütunlar, yükü yuxarıdakı strukturlardan təməl vasitəsilə yerə köçürməyə xidmət edir. Yükün sütuna tətbiq edilməsindən asılı olaraq mərkəzdən sıxılmış, ekssentrik sıxılmış və sıxılmış-əyilməli sütunlar fərqləndirilir. Mərkəzdən sıxılmış sütunlar sütunun oxu boyunca tətbiq olunan və onun kəsişməsinin vahid sıxılmasına səbəb olan uzununa qüvvə üzərində işləyir. Eksantrik olaraq sıxılmış sütunlar və sıxılmış əyilmə sütunları, uzunlamasına qüvvədən eksenel sıxılma ilə yanaşı, həm də momentdən əyilmə üzərində işləyir.
Sütunlar üç əsas hissədən ibarətdir: çubuq sütunun əsas yükdaşıyan elementi olan ; baş , üst-üstə düşən strukturlar üçün dayaq rolunu oynayan və onları sütunla təmin edən; əsaslar , sütundan konsentrasiya edilmiş yükü təməlin səthinə paylamaq, anker boltlarından istifadə edərək əlavəni təmin etmək.
Sütunlar fərqlənir: növünə görə - hündürlük bölmələrində sabit və dəyişən; konstruksiyaya görə çubuqun bölmələri bərk (bərk divarlı) və keçici (torlu) olur.
Sütun bölməsinin növünü seçərkən, yükün böyüklüyünü, dəstəkləyici strukturların birləşdirilməsinin rahatlığını, iş şəraitini və istehsal imkanlarını nəzərə alaraq ən qənaətcil həlli əldə etməyə çalışmaq lazımdır.
Möhkəm sütunların əsas növü, yuvarlananlarla birlikdə, avtomatik qaynaqdan istifadə edərək istehsal etmək üçün ən əlverişli olan və dəstəkləyici strukturların sadə birləşməsinə imkan verən üç təbəqə haddelenmiş poladdan ibarət qaynaqlanmış I-şüadır. Keçid sütununun nüvəsi budaqların birgə işləməsini təmin edən və bütövlükdə sütunun dayanıqlığına əhəmiyyətli dərəcədə təsir edən zolaqlar və ya mötərizələr şəklində birləşdirici elementlərlə bir-birinə bağlanan iki budaqdan (yuvarlanan kanallar və ya I-şüalardan) ibarətdir. və onun filialları.
Üçbucaqlı mötərizə qəfəsləri lamellərdən daha sərtdir, çünki bütün elementləri eksenel qüvvələr altında işləyən sütun üzünün müstəvisində bir truss əmələ gətirir. 2500 kN-dən çox uzununa qüvvə ilə yüklənmiş sütunlarda və ya budaqlar arasında əhəmiyyətli məsafədə (0,8 m-dən çox) istifadə üçün tövsiyə olunur. Taxtalar, sərt düyünlər və əyilmə elementləri olan sütun üzünün müstəvisində möhkəm olmayan bir sistem yaradır.
İki budağın sütunlarında daxili səthlərin yoxlanılması və mümkün rənglənməsi üçün budaqların flanşları arasında ən azı 100 mm boşluq qoyulur.
Sütun dizayn diaqramı
düyü. 4.1. Sütun dizayn diaqramı
Hesablanmış sütun uzunluğu lməs Sütunun bünövrəyə bərkidilməsi və yuxarı hissədə bitişik şüa ilə cütləşdirilməsi üsullarını nəzərə alaraq, aşağıdakılara bərabər olduğu qəbul edilir:
lməs = μ l,
Harada l – həndəsi sütun uzunluğu;
μ - uclarının bərkidilməsi şərtlərindən və yükləmə növündən asılı olaraq qəbul edilən effektiv uzunluq əmsalı (yuxarıdan sütuna uzununa qüvvənin təsiri altında: μ = 1 – sütunun hər iki ucunun menteşəli bərkidilməsi ilə; μ = 0,7 – sütunun bir ucu möhkəm bərkidilmiş, digəri isə menteşəli olduqda).
Şüaları yuxarıdan bir sütunda dəstəklədikdə, sütun yuxarı ucunda menteşəli kimi qəbul edilir. Sütunun təmələ bərkidilməsi menteşəli və ya sərt ola bilər. Vəqf kifayət qədər kütləvidirsə və sütunun əsası inkişaf etdirilibsə və etibarlı ankraj varsa, sütun təməldə sıxılmış hesab edilə bilər.
Güclə mərkəzi sıxılmaya məruz qalan elementlərin möhkəmliyinin hesablanması N formuluna uyğun olaraq yerinə yetirilməlidir
Harada An– xalis en kəsiyi sahəsi.
Mərkəzi sıxılma altında sütunun dayanıqlığının hesablanması düstura görə aparılır
Harada φ – Cədvələ uyğun olaraq müxtəlif növ sabitlik əyriləri üçün şərti çevikliyə görə götürülən mərkəzi sıxılma altında dayanıqlıq əmsalı. 3.11.
4.1. Yuvarlanan sütunun hesablanması
Misal 4.1. Hündürlüyü olan yayılmış geniş flanşlı sütun I-şüalarından hazırlanmış möhkəm bir sütun seçin l= 6 m Sütun aşağı və yuxarı menteşəlidir. Uzunlamasına qüvvənin dizaynı N= 1000 kN. Tikinti materialı - dizayn müqavimətinə malik polad sinfi C245 Ry γ ilə= 1.
düyü. 4.2. Yuvarlanan sütun bölməsi
Sütunun təxmini uzunluqlarını oxlara perpendikulyar olan müstəvilərdə təyin edirik x-x Və ooh:
2500 kN-ə qədər qüvvə ilə orta uzunluqlu sütunların əvvəlcədən elastikliyi müəyyən edilir λ = 100...60. Qəbul edirik λ = 100.
Sütunun şərti elastikliyi düsturla müəyyən edilir
V′′ (bax Cədvəl 3.12) mərkəzi sıxılma altında dayanıqlıq əmsalını təyin edirik j= 0,560.
Tələb olunan kəsişmə sahəsini hesablayırıq:
Tələb olunan dönmə radiusunu tapın:
Çeşiddən geniş flanşlı I-şüasını Ι qəbul edirik 23 K2/GOST 26020-83, en kəsiyi sahəsi olan A= 75,77 sm 2; dönmə radiusları і X= 10.02 sm və і y= 6,04 sm.
Çevikliyin müəyyən edilməsi:
λ X = lX/і X= 600 / 10,02 = 59,88; λ y = ly/і y= 600 / 6,04 = 99,34.
Sütunun şərti maksimum elastikliyi
Şərti çevikliyə görə y müəyyənləşdirmək j= 0,564.
Sütunun sabitliyini ən az sərtlik müstəvisində yoxlayırıq (oxa nisbətən y-y):
Bölmə qəbul edildi.
Sütunun dayanıqlıq şərti təmin edilmədikdə, kəsik ölçüləri düzəldilir (sortimentə uyğun olaraq haddelenmiş məhsulların bitişik sayı qəbul edilir) və yenidən yoxlanılır.
4.2. Davamlı qaynaqlı sütunun hesablanması və dizaynı
Misal 4.2. Nümunə 3.4-ə uyğun olaraq üç haddelenmiş təbəqədən hazırlanmış simmetrik I-bölmənin möhkəm qaynaqlı sütununu seçin. Aşağıda, sütun təməldə möhkəm bir şəkildə sıxılır, yuxarıda şüalara menteşələnir. İşarələmə: işçi platformanın göyərtəsinin üstü 13 m Cədvəl üzrə tikinti materialı. 2.1 - dizayn müqaviməti ilə polad sinfi C245 Ry= 24 kN/sm2. İş şəraiti faktoru γ ilə= 1.
Şəkildəki sütunun dizayn diaqramı. 4.1. Uzunlamasına qüvvə N, sütunu sıxaraq, sütunda dayanan əsas şüaların iki reaksiyasına (eninə qüvvələr) bərabərdir:
N = 2Q max = 2 1033,59 = 2067,18 kN.
Sütunun həndəsi uzunluğu (bünövrədən əsas tirin altına qədər) dayaq üzərində əsas şüanın hündürlüyündən ibarət olan döşəmənin faktiki tikinti hündürlüyündən çıxılmaqla işçi platformanın döşəməsinin səviyyəsinə bərabərdir. h o , göyərtə şüasının hündürlüyü hbn və döşəmə qalınlığı tn, üstəgəl sütun əsasının bitmiş mərtəbə səviyyəsindən aşağı dərinliyi (0,6 - 0,8 m dərinlik qəbul edilir):
Şüa qəfəsində köməkçi şüa varsa (tirlər döşəmə ilə birləşdirildikdə), şüanın hündürlüyü döşəmənin hündürlüyünə əlavə edilir. hbv.
Oxlara perpendikulyar olan müstəvilərdə hesablanmış sütun uzunluqları x-x Və ooh:
düyü. 4.3. Möhkəm qaynaqlı sütunun bölməsi
Orta uzunluqlu sütunun çevikliyi ilə təyin edilir λ = 2500 kN-ə qədər qüvvəyə malik sütunlar üçün 100 – 60; λ = 60 – 40 – 2500 –4000 kN qüvvəsi olan sütunlar üçün; daha güclü sütunlar üçün elastiklik qəbul edilir λ = 40 – 30.
Qəbul edirik λ = 80.
Sütunun şərti elastikliyi
Sabitlik əyrisi tipli I-bölməsi üçün şərti çevikliyə görə '' V“Mərkəzi sıxılma altında sabitlik əmsalını təyin edirik j= 0,697 (bax Cədvəl 3.11).
Sütunun tələb olunan kəsik sahəsi
Bölmənin tələb olunan dönmə radiusları:
ix = iy = lx/l= 813 / 80 = 10,16 sm.
Cədvəldən istifadə. 4.1 Dönmə radiusunun bölmə növündən və onun ölçülərindən (hündürlükdən) asılılıqları h və eni b), I-şüa üçün təyin edirik:
h =ix/k 1 = 10,16 / 0,43 = 23,63 sm;
b =iy/k 2 = 10,16 / 0,24 = 42,33 sm;
Texnoloji səbəblərə görə (bel tikişlərinin avtomatik qaynaq vəziyyətindən), divarın hündürlüyü hw kəmərin enindən az olmamalıdır bf. Bölmə ölçülərini vərəqlərin standart eni ilə əlaqələndirərək təyin edirik: 
Əlavə hesablamalar yalnız oxa nisbətən aparılır ooh, çünki bu oxa nisbətən çubuğun elastikliyi oxa nisbətən demək olar ki, iki dəfə böyük olacaqdır x-x.
Divar qalınlığı yerli sabitlik şərti əsasında minimuma təyin edilir və 6 - 16 mm aralığında qəbul edilir.
Şərti çevikliyin məhdudlaşdırılması
Divar elastikliyi (divarın dizayn hündürlüyünün qalınlığa nisbəti). hw/tw) mərkəzləşdirilmiş şəkildə sıxılmış I-tirli sütunlarda, divarın yerli dayanıqlığının şərtinə görə, artıq olmamalıdır 
burada dəyərlər cədvəldən müəyyən edilir. 4.2.
Divar qalınlığını təyin edin 
Kesiti sahəsi 400´8 mm olan təbəqədən divar qəbul edirik.
Əgər dizayn səbəbləri ilə divar qalınlığı tw az qəbul edilir tw, yerli sabitlik vəziyyətindən min, sonra divarın dizayn bölməsini yarıya bölən qoşalaşmış və ya birtərəfli uzununa sərtləşdirici qabırğa ilə gücləndirilməlidir (Şəkil 4.4). Uzunlamasına qabırğalar çubuqun dizayn en kəsiyinə daxil edilməlidir:
Ahesab =A+å Asəh.
Əfsanə:`
l– mərkəzi sıxılma altında dayanıqlığı nəzərə alınan elementin şərti elastikliyi;
`l 1 – an müstəvisində dayanıqlıq nəzərə alınan elementin şərti çevikliyi.
Qeydlər: 1. Qutu formalı profillərə qapalı düzbucaqlı profillər (kompozit, əyilmiş düzbucaqlı və kvadrat) daxildir.
2. Ilə qutu bölməsində m> 0 dəyəri ` luwəyilmə momenti müstəvisinə paralel divar üçün təyin edilməlidir.
3. 0 dəyərləri üçün < m < 1.0 dəyəri ` luw istifadə edərək hesablanmış dəyərlər arasında xətti interpolyasiya ilə müəyyən edilməlidir m= 0 və m= 1,0.
Rəf eni nisbəti bməs = (bf – tw)/2 = (40 – 8) / 2 = 19,6 sm
rəf qalınlığına tfşərti elastikliklə mərkəzləşdirilmiş sıxılmış elementlərdə
l= 0,8 – 4 şelfin yerli dayanıqlıq şərtinə görə artıq olmamalıdır
rəfin minimum qalınlığını təyin etdiyimiz yerdən:
Bir rəfin tələb olunan sahəsi
düyü. 4.4.
Tələb olunan rəf qalınlığı
Qəbul edirik
Bölmə hündürlüyü
h = hw + 2tf= 400 + 2 ∙ 1,2 = 42,4 sm.
Rəf sahəsi
Bölmənin həndəsi xüsusiyyətlərini hesablayırıq:
- kvadrat
– ox ətrafında ətalət anı ooh(divarın ətalət anını laqeyd edirik)
- ətalət radiusu
- faktiki çeviklik
- şərti çeviklik
– mərkəzi sıxılma altında sabitlik əmsalı
Y-y oxuna nisbətən sütunun ümumi sabitliyi
Oxa nisbətən sütunun ümumi dayanıqlığının yoxlanılması y-y:
Harada gilə= 1 – cədvələ uyğun iş şəraiti əmsalı. 1.3.
Sütundakı aşağı gərginlik
Bölmə qəbul edildi.
Sütun dayanıqlığı şərti təmin edilmədikdə, bölmə ölçüləri tənzimlənir və yenidən yoxlanılır. Tənzimləmə, bir qayda olaraq, yerli sabitlik vəziyyətinə məcburi riayət olunmaqla, rəflərin ölçüsünü dəyişdirməklə həyata keçirilir.
Bölmənin konturunu və sütunun divarını gücləndirmək üçün 
məsafədə yerləşən eninə bərkidiciləri quraşdırın a= (2,5...3)hw biri digərindən; Hər bir göndərici elementin ən azı iki qabırğası olmalıdır (bax. Şəkil 4.4). Çıxan hissənin minimum ölçüləri br və qalınlığı tr transvers sərtləşdiricilər əsas şüada olduğu kimi alınır.
Yoxlayırıq:
eninə bərkidicilərin quraşdırılması tələb olunmur.
Bağların, şüaların, dayaqların və digər elementlərin sütuna bitişik olduğu yerlərdə, divar qalınlığından asılı olmayaraq, konsentrasiya edilmiş qüvvə ötürülməsi zonasında sərtləşdiricilər quraşdırılır.
Akkord və divar arasındakı əlaqə düstura uyğun olaraq kəsmə üçün hesablanır
Harada T = QfikSf/I– səbəb olduğu kəmərin vahid uzunluğuna kəsmə qüvvəsi
şərti kəsmə qüvvəsi
Qfik = 7,15 ∙ 10 –6 (2330 – E/Ry)N/φ ,
Burada φ – mərkəzi sıxılma üçün sabitlik əmsalı, sütunun oxa nisbətən şərti elastikliyinə əsaslanaraq hesablanarkən qəbul edilir x- x;
Sf– sütun kəmərinin oxa nisbətən statik momenti x- x;
Ix– sütun bölməsinin ətalət momenti.
Mərkəzdən sıxılmış sütunlarda kəsmə qüvvəsi əhəmiyyətsizdir, çünki təsadüfi təsirlərdən yaranan eninə qüvvə kiçikdir. Divar və rəflər arasında əlaqə avtomatik qaynaqla həyata keçirilir. Qaynaq tikişinin minimum ayağı qaynaqlanan elementlərin maksimum qalınlığından asılı olaraq struktur olaraq qəbul edilir ( t maks = tf= 12 mm) kf= 5 mm.
4.3. Ara sütunun hesablanması və dizaynı
Misal 4.3. Misal 4.2-yə uyğun olaraq zolaqlarla birləşdirilmiş iki kanaldan keçid sütununu seçin (Şəkil 4.5).
düyü. 4.5.
Material oxuna nisbətən keçid sütunlarının hesablanması x- x profil nömrəsini və sərbəst oxa nisbətən hesablama ilə müəyyən edin y- y, bərk sütunlarla eyni şəkildə istehsal olunur, lakin çubuqun elastikliyi azaldılmış elastikliklə əvəz edildikdə, budaqlar arasındakı məsafə təyin olunur, bu da iki qarşılıqlı perpendikulyar müstəvidə çubuğun bərabər sabitliyini təmin edir.
4.3.1. Material oxuna nisbətən sabitlik üçün sütunun hesablanması x-x
Çevikliyi əvvəlcədən müəyyən etmək tövsiyə olunur: 2500 kN-ə qədər dizayn yükü ilə 5 - 7 m orta uzunluqlu sütunlar üçün elastiklik qəbul edilir. l= 90 – 50; 2500 – 3000 kN yüklə – l= 50 – 30, daha hündür sütunlar üçün elastikliyi bir qədər böyük etmək lazımdır.
Son sütun elastikliyi 
Harada 
– sütunun daşıma qabiliyyətinin natamam istifadəsini nəzərə alan əmsal, ən azı 0,5 qəbul edilir. Sütunun yükdaşıma qabiliyyəti tam istifadə edildikdə lu= 120.
Gəlin çevik olaq l = 50.
Şərti çeviklik
Cədvələ görə 3.12 qəbul edilmiş bölmənin növünə uyğun olaraq əyri növünü təyin edirik ("tip" b''). Cədvələ görə. 3.11 şərti çeviklik = 1.7 mərkəzi sıxılma altında sabitlik əmsalına uyğundur j = 0,868.
Düsturdan istifadə edərək tələb olunan kəsik sahəsini tapın
Bir filialın tələb olunan sahəsi
Oxa nisbətən tələb olunan dönmə radiusu x-x
Tələb olunan sahəyə görə Ab və dönmə radiusu ixÇeşiddən (GOST 8240-93) aşağıdakı bölmə xüsusiyyətlərinə malik 36 nömrəli iki kanal seçirik:
Ab= 53,4 sm 2; A= 2Ab= 53,4 × 2 = 106,8 sm 2; Ix= 10820 sm 4; I 1 = 513 sm 4;
ix= 14,2 sm; i 1 = 3,1 sm; divar qalınlığı d= 7,5 mm; rəf eni bb= 110 mm; ağırlıq mərkəzinə istinad z o = 2,68 sm; xətti sıxlıq (1 xətti metr çəkisi) 41,9 kq/m.
Maksimum kanal profili = 2 = 22926,7 sm 4 olarsa.
Ətalət radiusu
Sütun çubuğunun elastikliyi
λ y = ly/iy = 813 / 14,65 = 55,49.
Çeviklik verilir
Şərti azaldılmış elastiklik
Cədvələ görə 3.11 sabitlik əyrisinin növündən asılı olaraq ″ b″ mərkəzi sıxılma altında sabitlik əmsalını təyin edirik φ = 0,830.
Yoxlayırıq:
Oxa nisbətən sütunun sabitliyi y- y təmin olunub.
Sütundakı aşağı gərginlik
SNiP-ə uyğun olaraq kompozit bölmədə icazə verilir.
Şəbəkəli sütunlarda, bitişik qəfəs qovşaqları arasındakı sahədə fərdi filialın dayanıqlığı da yoxlanılmalıdır.
Dizayn gücü
Nb = N/2 = 2067,18 / 2 =1033,59 kN.
Filialın təxmini uzunluğu (bax. Şəkil 34)
l 1 = 2b o tgα= 2 · 28,64 · 0,7 = 40,1 sm.
Filialın bölmə sahəsi Ab= 53,4 sm 2.
Girasiya bölməsinin radiusu [ oxa nisbətən 36 1-1 i 1 = 3,1 sm.
Filial çevikliyi
Şərti filial çevikliyi
Stabillik əyrisi növü üçün mərkəzi sıxılma sabitlik əmsalı ″ b″ φ = 0,984.
Ayrı bir filialın sabitliyini yoxlayırıq:
Qonşu qəfəs qovşaqları arasındakı sahədə sütun budağı sabitdir.
Üçbucaqlı qəfəsin hesablanması
Keçid sütununun üçbucaqlı qəfəsinin hesablanması elementləri şərti eninə qüvvədən ox qüvvəsi üçün hesablanan truss şəbəkəsinin hesablanması kimi həyata keçirilir. Qfik(şək. 4.8-ə baxın). Dirsəklərlə çarpaz şəbəkənin çarpaz mötərizələrini hesablayarkən, sütun budaqlarının sıxılmasından hər bir mötərizədə yaranan əlavə qüvvə nəzərə alınmalıdır. Mötərizədəki qüvvə düsturla müəyyən edilir
Mötərizənin bərabər bucaqdan kəsilməsi ∟ 50 × 50 × 5 , əvvəllər sütun çubuğunu hesablayarkən qəbul edilmiş ( Ad= 4,8 sm 2), sabitliyi yoxlayırıq, bunun üçün hesablayırıq:
- braketin təxmini uzunluğu
ld = bo/cos α = 28,64 / 0,819 = 34,97 sm;
- braketin maksimum elastikliyi
Harada iyo= 0,98 sm – bucaq kəsiyinin oxa nisbətən minimum dönmə radiusu yO- yO(çeşid üzrə);
– braketin şərti elastikliyi
– φ min = 0,925 – sabitlik əyrisi növü üçün minimum sabitlik əmsalı ″ b″;
– γ ilə= 0,75 – bir küncdən mötərizənin birtərəfli bərkidilməsi nəzərə alınmaqla iş şəraitinin əmsalı (Cədvəl 1.3-ə bax).
Formuladan istifadə edərək sıxılmış mötərizənin sabitliyini yoxlayırıq
Braketin sabitliyi təmin edilir.
Aralayıcılar sütun qolunun dizayn uzunluğunu azaltmağa xidmət edir və əsas sıxılmış elementdə şərti kəsmə qüvvəsinə bərabər olan qüvvə üçün hesablanır ( Qfik/2). Adətən onlar mötərizələrlə eyni kəsiklə götürülür. Mötərizədə olan qüvvə üçün mexanikləşdirilmiş qaynaqdan istifadə edərək, mötərizənin sütun budağına bağlanma nöqtəsini hesablayırıq. Nd= 16,37 kN. Qaynaq qaynağını ərimə sərhədinin metalına əsaslanaraq hesablayırıq.
Dikişlər tərəfindən qəbul edilən qüvvələr aşağıdakı düsturlarla hesablanır
- kalçada
Nhaqqında = (1 – α )Nd= (1 – 0,3) 16,37 = 11,46 kN;
NP = α Nd= 0,3 · 16,37 = 4,91 kN.
Lələkdə tikişin minimum ayağının təyin edilməsi kf= tyy– 1 = 5 – 1 = 4 mm, təxmini tikiş uzunluqlarını tapın:
- kalçada
lw,haqqında = Nhaqqında/(β zR wz γwzγ c) = 11,46 / (1,05 · 0,4 · 16,65 · 1 · 1) = 1,64 sm;
lw, P= NP/(β zRwzγ wzγ c) = 4,91 / (1,05 · 0,4 · 16,65 · 1 · 1) = 0,7 sm.
Döş və lələkdə qaynağın minimum struktur uzunluğunu qəbul edirik lw,haqqında = lw, P= 40 + 1 = 50 mm.
Qaynaqları budağın eni daxilində yerləşdirmək mümkün deyilsə, o zaman tikişlərin uzunluğunu artırmaq üçün dirsəkləri sütunun üzünə mərkəzləşdirmək mümkündür.
Daşınma şəraitinə görə sütunu dispetçer nişanlarına bölərkən iki müstəvidə barmaqlıqlı keçid sütunlarının göndərmə elementləri göndəriş elementinin uclarında yerləşən diafraqmalarla möhkəmləndirilməlidir. Eyni müstəvidə birləşdirici torlu keçid sütunlarında diafraqmalar sütunun bütün uzunluğu boyunca ən azı hər 4 m-dən bir yerləşdirilməlidir.Dafraqmanın qalınlığı 8 - 14 mm qəbul edilir (şəkil 4.9).
düyü. 4.9.
4.4. Sütun başlıqlarının dizaynı və hesablanması
Əsas şüa yuxarıdan sütuna söykənir və interfeysin menteşəli olduğu qəbul edilir. Uzunlamasına sıxılma qüvvəsi Nəsas şüalardan qalınlığı ilə hər iki tərəfə planlaşdırılmış bir dəstək plitəsi vasitəsilə ötürülür thaqqında= 16 – 25 mm birbaşa bərk sütunun başının qabırğalarında və keçid sütununda diafraqmada.
Sütun, qabırğa və diafraqmanın ucları frezelənir. Gücün qabırğalardan sütunun divarına və diafraqmadan sütunun budaqlarının divarlarına ötürülməsi şaquli qaynaqlarla həyata keçirilir. Plitə, şüaların dizayn vəziyyətini düzəldən montaj cıvataları ilə sütuna şüaları bağlamaq üçün istifadə olunur. Plitəni sütuna bağlayan qaynaqlar, birləşdirilən elementlərin ən böyük qalınlığına uyğun olaraq qəbul edilən minimum ölçülü bir ayaqla konstruktiv olaraq hazırlanmışdır (bax Cədvəl 3.6). Plandakı plitələrin ölçüləri qaynaqları yerləşdirmək üçün sütunun konturundan hər istiqamətdə 15 - 20 mm daha böyük olmalıdır.
Şaquli qabırğalara və diafraqmaya sərtlik vermək, həmçinin böyük konsentrasiyalı yüklərin ötürüldüyü yerlərdə dayanıqlığın itirilməsindən sütun çubuğunun və ya keçid sütununun budaqlarının divarlarını gücləndirmək üçün aşağıdan şaquli qabırğalar üfüqi bir çərçivə ilə çərçivəyə qoyulur. bərkidici.
4.4.1. Möhkəm sütun başı
Baş boşqab və qabırğadan ibarətdir (şək. 4.10).
düyü. 4.10.
Şaquli qoşalaşmış qabırğanın tələb olunan sahəsi çökmə vəziyyətindən müəyyən edilir:
Fin qalınlığı
paylanmanın şərti uzunluğu haradadır -
əsas şüanın dəstəkləyici qabırğasının eninə bərabər yük bhüstəgəl sütun başlığının iki qalınlığı ( thaqqında 25 mm qəbul edilir).
Qabırğa eni (çıxıntılı hissə)
140´22 mm kəsiyi olan iki şaquli qabırğa alırıq.
Şaquli qabırğanın yerli sabitliyini yoxlayırıq.
Dəstək qabırğasının hündürlüyü gücün ötürülməsini təmin edən qaynaqların yerləşdirilməsinə əsasən müəyyən edilir N qabırğalardan sütunun divarına qədər.
Qaynaq dikişinin ayağını təyin edirik kf= 7 mm (dizayn tələbləri daxilində kf , Mexanikləşdirilmiş təbəqə qaynağı üçün min = 7 mm t max = 25 mm və – birləşdiriləcək elementlərin ən kiçik qalınlığı).
Tələb olunan dikiş uzunluğu
Uzunluğu boyunca dikişin son hissələrinin qüsurlarını kompensasiya etmək üçün 1 sm nəzərə alaraq, nəhayət, qabırğanın hündürlüyünü qəbul edirik. hr= 45 sm.
Dikişin təxmini uzunluğu 85-dən çox olmamalıdır β fkf.
Formuladan istifadə edərək yoxlayırıq
Möhkəm sütunun nazik divarları üçün divar qalınlığı tw dəstəkləyici şaquli qabırğaların bərkidilməsinin kənarları boyunca kəsilməni yoxlayın. Tələb olunan divar qalınlığı
qəbul edilən divar qalınlığından böyükdür tw= 8 mm. Başın hündürlüyündə divarın bir hissəsini daha qalın bir əlavə ilə əvəz edərək sütun divarını yerli olaraq gücləndiririk. Biz əlavənin qalınlığını qəbul edirik t ′ w= 18 mm.
Müxtəlif qalınlıqdakı elementləri qaynaq edərkən gərginliyin konsentrasiyasını azaltmaq üçün daha böyük bir qalınlığın elementində 1: 5 yamacında əyilmələr edirik. Üfüqi bərkidici qabırğaların eni şaquli dayaq qabırğalarının eninə bərabər alınır. bs= br= 140 mm. Qabırğanın qalınlığı onun dayanıqlıq vəziyyətindən müəyyən edilir:
ən azı olmalıdır Biz 140×10 mm kəsiyi olan təbəqədən qoşalaşmış qabırğa qəbul edirik.
4.4.2. Sütun başı
Baş üfüqi bərkidici ilə dəstəklənən boşqab və diafraqmadan ibarətdir (şək. 4.11).
düyü. 4.11.
Hesablama bərk sütunun başının hesablanmasına bənzər şəkildə aparılır.
Diafraqmanın qalınlığı td ox qüvvəsi hesabına əzilmənin hesablanması ilə müəyyən edilir N:
konsentrasiya edilmiş yük bölgüsünün şərti uzunluğu haradadır (bax bənd 4.4.1).
Qəbul edirik td= 22 mm.
Diafraqmanın hündürlüyü sütun budaqlarının divarlarının kəsilməsi vəziyyətindən müəyyən edilir ( d= 7,5 mm – qəbul edilmiş kanal üçün divar qalınlığı):
hd = N/(4dRsγ c) = 2067,18 / (4 · 0,75 · 13,92 · 1) = 49,5 sm.
Qəbul edirik hd= 50 sm.
Diafraqmanı qısa bir şüa kimi kəsmə üçün yoxlayırıq:
Harada Q = N/2 = 2067,18 / 2 = 1033,59 kN .
Güc şərti yerinə yetirilmir. Diafraqmanın qalınlığını qəbul edirik td= 25 mm və yenidən yoxlayın:
Mexanikləşdirilmiş qaynaqla hazırlanmış və diafraqmanın sütun budaqlarının divarına bərkidilməsini təmin edən qaynağın ayağını təyin edirik (metal birləşməsinin sərhədi üçün hesablama):
Harada lw = hd– 1 = 50 – 1 = 49 sm – dikişin son hissələrindəki qüsurlar nəzərə alınmaqla, diafraqmanın hündürlüyünə mənfi 1 sm bərabər olan təxmin edilən tikiş uzunluğu.
Dikiş ayağını qəbul edirik kf= 7 mm, bu elementlərin mexanikləşdirilmiş qaynaqlanması üçün onun minimum dəyərinə uyğundur t= 25 mm.
Yan dikişin təxmini uzunluğu 85-dən çox olmamalıdır β fkf. Yoxlayırıq: lw = 49 < 85 × 0,9 × 0,7 = 53,5 см. Условие выполняется.
Üfüqi bərkidicinin qalınlığı götürülür ts= 10 mm, hansı daha böyükdür 
Genişlik bs kənarın sabitlik vəziyyətindən təyin edirik:
Qəbul edirik bs= 30 sm.
4.5. Sütun əsasının layihələndirilməsi və hesablanması
Baza sütunun dəstəkləyici hissəsidir və qüvvələri sütundan təmələ ötürməyə xidmət edir. Sütunlarda nisbətən kiçik dizayn qüvvələri üçün (4000 - 5000 kN-ə qədər) traversli əsaslar istifadə olunur. Sütun çubuğundan gələn qüvvə qaynaqlar vasitəsilə birbaşa təməl üzərində dayanan plitələrə ötürülür. Plitədən təmələ təzyiqin daha vahid ötürülməsi üçün, zəruri hallarda plitənin sərtliyi əlavə qabırğalar və diafraqmaların quraşdırılması ilə artırıla bilər.
Baza dizayn mövqeyini lövbər boltları ilə bünövrəyə bərkitməklə sabitlənir. Bərkitmədən asılı olaraq, sütun menteşəli və ya təmələ sərt şəkildə bağlanır. Menteşeli bir bazada, 20-30 mm diametrli anker boltlar təsadüfi anların təsiri altında uyğunluğu təmin edən müəyyən bir çevikliyə malik olan birbaşa baza plitəsinə əlavə olunur (Şəkil 4.12).
düyü. 4.12. Sütun bazası düyü. 4.13.
Sütunun dizayn vəziyyətində quraşdırılması zamanı bir qədər hərəkətə (düzləşdirməyə) imkan vermək üçün anker boltları üçün plitədəki deliklərin diametri lövbərlərin diametrindən 1,5 - 2 dəfə böyük götürülür. Anker boltlarına boltun diametrindən 3 mm böyük olan çuxurlu yuyucular qoyulur və boltu qayka ilə gərginləşdirdikdən sonra yuyucu plitə ilə qaynaqlanır. Sərt birləşmə ilə lövbər boltlar sütunun özəyinə travers dayaqları vasitəsilə bərkidilir ki, bu da əhəmiyyətli şaquli sərtliyə malikdir və bu, təməl üzərində sütunun fırlanma ehtimalını aradan qaldırır. Bu halda, diametri 24-36 mm olan boltlar, bolt materialının dizayn müqavimətinə yaxın bir gərginliklə sıxılır. Anker lövhəsinin qalınlığı tap= 20 – 40 mm və eni bap bolt deşiklərinin dörd diametrinə bərabərdir (şəkil 4.13).
Baza dizaynı sütunun dizayn diaqramında qəbul edilmiş təməl ilə birləşmə üsuluna uyğun olmalıdır. Hesablama və dizayn üçün bünövrəyə sərt bərkitmə ilə sütun bazası qəbul edilmişdir.
4.5.1. Planda əsas lövhənin ölçülərinin müəyyən edilməsi
Sütunun öz çəkisini nəzərə alaraq sütundakı dizayn gücünü baza səviyyəsində müəyyənləşdiririk:
Harada k= 1.2 – şəbəkənin, əsas elementlərin və sütun başlığının çəkisini nəzərə alan dizayn əmsalı. Plitənin altındakı təzyiqin bərabər paylandığı qəbul edilir. Mərkəzdən sıxılmış sütunda, planda olan plitənin ölçüləri təməl materialının möhkəmlik vəziyyətindən müəyyən edilir:
Harada y– yerli yükün əzmə sahəsi üzrə paylanmasının xarakterindən asılı olaraq əmsal (vahid gərginlik paylanması ilə). y =1);
Rb , yer– düsturla müəyyən edilmiş betonun plitə altında əzməyə davamlılığı
Rb , yer= αφ bRb= 1 ∙ 1,2 ∙ 7,5 = 9 MPa = 0,9 kN/sm 2,
Harada a= 1 – B25-dən aşağı beton sinfi üçün;
Rb B12.5 sinfi beton üçün = 7,5 MPa – onun sinfinə uyğun olan və cədvələ uyğun olaraq götürülmüş betonun hesablanmış sıxılma müqaviməti. 4.3;
jb– əsas plitə altında dar şəraitdə betonun sıxılma dayanıqlığının artırılmasını nəzərə alan və düsturla təyin olunan əmsal.
Burada Af 1 - təməlin yuxarı kənarının sahəsi, baza lövhəsinin sahəsindən bir qədər böyükdür Af.
Cədvəl 4.3
Betonun dizayn müqavimətiR b
|
Güc sinfi |
|||||||
|
Rb, MPa |
Əmsal jb B7.5-dən yuxarı sinif betonu üçün 2.5-dən çox olmayan, B7.5 və daha aşağı sinif betonu üçün 1.5-dən çox olmayan qəbul edilir.
Əvvəlcədən soruşaq jb= 1,2.
Əsas lövhənin hesablanması
Plitənin ölçüləri (en B və uzunluq L) tələb olunan sahəyə uyğun olaraq təyin edilir Af, sütunun konturu ilə əlaqələndirilir (əsas plitənin çıxıntıları ən azı 40 mm olmalıdır) və çeşidə uyğundur (şəkil 4.14).
düyü. 4.14.
Plitənin enini təyin edin:
B = h + 2tt + 2c= 36 + 2 1 + 2 4 = 46 sm,
Harada h= 36 sm – sütun çubuğunun kəsişməsinin hündürlüyü;
tt= 10 mm – travers qalınlığı (8 – 16 mm götürün);
ilə= 40 mm – plitənin konsol hissəsinin minimum çıxıntısı (ilkin olaraq 40 – 120 mm hesab edilir və lazım olduqda plitənin qalınlığının hesablanması prosesində göstərilir).
Tələb olunan plitə uzunluğu
Mərkəzdən sıxılmış sütun üçün əsas lövhə kvadrata yaxın olmalıdır (tövsiyə olunan aspekt nisbəti). L/IN≤ 1.2). Ölçüləri olan kvadrat plitəni qəbul edirik IN= L= 480 mm.
Plitələr sahəsi Af= LB = 48 · 48 =2304 sm 2.
Bünövrənin kənarının sahəsi (biz bünövrənin yuxarı kənarının ölçülərini baza boşqabının ölçülərindən 20 sm böyük təyin etdik)
Faktiki nisbət
Betonun plitə altında əzməyə davamlılığı
Rb , yer = 1 ∙ 1,26 ∙ 7,5 = 9,45 MPa = 0,95 kN/sm2.
Plitənin altındakı betonun möhkəmliyinin yoxlanılması:
Plitənin ölçüsünü azaltmaq tələb olunmur, çünki planda minimal ölçülərlə qəbul edilmişdir.
4.5.2. Baza plitəsinin qalınlığının müəyyən edilməsi
Sütunun uclarında, traverslərdə və qabırğalarda dəstəklənən əsas plitəsinin qalınlığı, plitə altındakı orta gərginliyə bərabər olan bünövrənin müqavimətindən onun əyilmə gücü vəziyyətindən müəyyən edilir:
Hər bir hissədə 1 sm genişlikdə bir zolaqda hərəkət edən maksimum əyilmə momentləri dizayn vahid paylanmış yükdən müəyyən edilir.
Məkan aktivdir 1 , dörd tərəfdən dəstəklənir:
Harada a 1 = 0,053 - plitələrin dörd tərəfdən dayaqlanması səbəbindən aralıq anının azalmasını nəzərə alan və cədvəldən müəyyən edilən əmsal. Sahələrin daha böyük tərəfinin nisbətindən asılı olaraq 4.4 b daha az a.
Cədvəl 4.4
Oranlara 1 dəstəklənən plitənin əyilməsinin hesablanması üçündörd tərəfdən
|
b/a |
||||||||||
Dəyərlər b Və a işıqda ölçülərə görə müəyyən edilir:
b = 400 – 2d= 400 – 2 × 7,5 = 385 mm; A= 360 mm; b/A = 385 / 360 = 1,07.
Məkan aktivdir 2 , üç tərəfdən dəstəklənir:
Harada b– əmsal cədvələ uyğun götürülür. Plitənin sabit tərəfinin nisbətindən asılı olaraq 4,5 b 1 = 40 mm azad etmək üçün A 1 = 360 mm.
Cədvəl 4.5
Oranlarb üç kənarında dəstəklənən bir plitənin əyilməsini hesablamaq üçün
|
b 1 /a 1 |
||||||||||
Tərəflər arasında münasibət b 1 /a 1 = 40 / 360 = 0,11; tərəflərə münasibətdə b 1 /a 1 < 0,5 плита рассчитывается как консоль длиной b 1 = 40 mm (Şəkil 4.15).
Bükülmə anı
Konsol bölməsində 3
düyü. 4.15.
Plitə bucaq altında birləşən iki kənarda dəstəkləndikdə, təhlükəsizlik əmsalı üçün əyilmə anı ölçüsünü alaraq üç tərəfdən dəstəklənən plitə üçün olduğu kimi hesablanır. a 1 kənarlar arasında diaqonal, ölçü b 1 küncün yuxarı hissəsindən diaqonala qədər olan məsafəyə bərabərdir (Şəkil 4.16, A).
Plitənin müxtəlif bölmələrində anların böyüklüyündə kəskin fərq varsa, mümkün olduqda anların dəyərlərini bərabərləşdirmək üçün plitələrin dəstək sxeminə dəyişikliklər etmək lazımdır. Bu, diafraqmaların və qabırğaların qurulması ilə həyata keçirilir. Saytda plitəni bölürük 1 yarım diafraqma qalınlığı td= 10 mm (bax. Şəkil 4.15).
Aspekt nisbəti
b/a= 38,5 / 17,5 = 2,2 > 2,
Plitənin aspekt nisbəti ilə dörd kənarında dəstəkləndiyi zaman b/a> 2 əyilmə momenti aralığı olan tək tirli tir plitələri üçün olduğu kimi müəyyən edilir A, iki dayaqda sərbəst uzanır:
By ən yüksək dəyər Plitənin müxtəlif hissələri üçün tapılan əyilmə anlarından 1 sm genişlikdəki plitənin tələb olunan müqavimət anını təyin edirik:
plitənin qalınlığı haradadır?
30 mm qalınlığında bir təbəqə qəbul edirik.
Bükülmə anını təyin edərkən M Sözügedən plitənin bölməsi üçün 1 sm genişlikdə bir zolaqda 1 ׳ 1 düstura uyğun olaraq uzun tərəflər boyunca (davamlı şüada olduğu kimi) bitişik konsol hissələrinin boşaldıcı təsirini nəzərə almağa icazə verilir.
M 1 ׳ = M 1 – M 3 =q(α 1 a 2 – 0,5c 2) = 0,9 (0,053 ∙ 36 2 – 0,5 ∙ 5 2) = 50,57 kN∙sm.
4.5.3. Travers hesablanması
Traversin qalınlığı qəbul edilir tt= 10 mm.
Traversin hündürlüyü traversin sütun çubuğuna bərkidilməsi üçün şaquli tikişlərin yerləşdirilməsi şərtindən müəyyən edilir. Təhlükəsizlik faktoru üçün, bütün qüvvənin dörd fileto qaynağı vasitəsilə traverslərə ötürüldüyü qəbul edilir (sütun çubuğunu birbaşa əsas plitə ilə birləşdirən qaynaqlar nəzərə alınmır).
Qaynaq ayağını qəbul edirik kf= 9 mm (adətən 8 - 16 mm daxilində təyin olunur, lakin 1,2-dən çox deyil t min). Bir tikişin tələb olunan uzunluğu hazırlanmışdır
ərimə sərhədinə əsaslanan mexanikləşdirilmiş qaynaq
lw = N/(4β zkf Rwzγ wzγ c) = 2184 / (4 ∙ 1,05 ∙ 0,9 ∙ 16,65 ∙ 1 ∙ 1) = 34,7 sm<
< 85 β f kf= 85 · 0,9 · 0,9 = 68,85 sm.
Dikişin əvvəlində və sonunda qüsurlar üçün 1 sm əlavəni nəzərə alaraq traversin hündürlüyünü qəbul edirik. ht= 38 sm.
Biz traversin möhkəmliyini sütunun budaqlarına (flanşlarına) söykənən və bünövrədən əks təzyiq alan bir aralıqlı, ikiqat konsollu şüa kimi yoxlayırıq (şək. 4.16, b).
düyü. 4.16.
Harada d= B/2 = 48 / 2 = 24 sm - traversin yük sahəsinin eni.
Harada σ = Mop/Wt= 178,8 / 240,7 = 0,74 kN/sm2;
τ = Qvə s/(ttht) = 432 / (1 38) = 11,37 kN/sm2.
Transvers kəsik qəbul edilir.
Güc ötürülməsi üçün üfüqi tikişlərin tələb olunan ayağı ( Nt= qtL) hər plitə üçün bir traversdən
harada å lw = (L– 1) + 2(b 1 – 1) = (48 – 1) + 2 (4 – 1) = 53 sm – üfüqi tikişlərin ümumi uzunluğu.
Qaynaq ayağını qəbul edirik kf= 12 mm, bu maksimum icazə verilən ayağa bərabərdir kf, maksimum = 1.2 tt= 1,2 · 1 = 12 mm.
4.5.4. Plitənin möhkəmləndirilməsi qabırğalarının hesablanması
Dizayn bazası üçün bərkidicilər quraşdırmaq lazımdır
konsol bölməsində heç bir dəstək lövhəsi yoxdur, buna görə hesablama sütunun əsasını layihələndirmək üçün digər variantlar üçün nümunə kimi verilmişdir (bax. Şəkil 4.16, A).M r Və Qr formuluna görə
Harada σ = Mr/Wr = 6Mr/(trhr 2) = 6 270 / (1 10 2) = 16,2 kN/sm 2;
τ = Qr/(trhr) = 108 / (1 10) = 10,8 kN/sm2.
Qabırğa qəbul edildi.
Qabırğanın sütunun traversinə (çubuquna) bağlanan qaynaqları əyilmə və kəsmə nəticəsində yaranan tangensial gərginliklər üçün yoxlayırıq.
Bir tikiş ayağı təyin edirik kf= 10 mm.
Mexanikləşdirilmiş qaynaqla hazırlanmış bir tikişin metalının kəsilmə gücünü yoxlayırıq (tikişin təxmini uzunluğu lw = hr– 1 = 10 – 1 = 9 sm:
Füzyon sərhədi boyunca dikişlərin gücünü yoxlayırıq:
Qabırğaları baza plitəsinə bağlamaq üçün tələb olunan qaynaq ayağı
kf = Qr/ = 108 / = 0,77 sm.
Dikiş ayağını qəbul edirik kf= 8 mm.
Sütun çubuğu 7 mm ayağı olan struktur qaynaqdan istifadə edərək əsas lövhəyə bərkidilir (vərəqləri qaynaq edərkən t maks = tsəh= 30 mm).
Polad KOLON
BİNALAR VƏ QURULUŞLAR
Mərkəzləşdirilmiş şəkildə sıxılmış sütunlar, binaların, iş platformalarının və yerüstü keçidlərin döşəmələrini və örtüklərini dəstəkləmək üçün istifadə olunur. Sütun strukturu çubuğun özündən və dəstəkləyici qurğulardan - baş və bazadan ibarətdir. Sütunu birbaşa yükləyən üst-üstə düşən tikinti konstruksiyaları başın üstündə dayanır, sütun çubuğu yükü başdan bazaya ötürür və əsas konstruksiya elementidir, baza isə bütün qəbul edilmiş yükü çubuqdan bünövrəyə ötürür.
Sütun növləri
Tikinti çərçivələrində üç növ sütun istifadə olunur:
— sabit kəsikli sütunlar;
— dəyişən kəsikli sütunlar (addımlı);
— ayrı tipli sütunlar.
Sabit bölmənin sütunları kransız binalarda və qaldırma qabiliyyəti 20 tona qədər olan yerüstü və körpü elektrik qaldırıcı mexanizmlərdən istifadə etmək imkanı olan binalarda, bir qayda olaraq, döşəmə səviyyəsindən fermaların altına qədər faydalı hündürlükdə istifadə olunur. 12 m.
Yük qaldırma qabiliyyəti 15 tondan çox olan kranlardan istifadə edildikdə, pilləli sütunlar iki hissədən ibarət olan yuxarı hissəsi adətən qaynaqlanmış və ya yuvarlanmış I-tirdən, aşağı hissəsi bir-birinə ya bərk təbəqə şəklində bağlar vasitəsilə, ya da bir-birinə keçid şəbəkəsi ilə bağlanmış çadır və kran budağından ibarətdir. isti yayılmış açılar.
Ayrı tipli sütunlar qaldırma qabiliyyəti 150 tondan çox və hündürlüyü 15-20 m olan kranları olan binalarda istifadə olunur. Bu dizayndakı çadır və kran dayaqları bir-birinə şaquli müstəvidə çevik olan bir sıra üfüqi relslər ilə bağlanır, bunun sayəsində yük qavrayışı ayrılır, kran dayaqları yerüstü krandan yalnız şaquli qüvvə alır və çadır budağı binanın çərçivə və örtüyündən bütün yükləri toplayır.
Sütun bölmələri
Sütun çubuqları tək geniş flanşlı I-şüalardan hazırlanır və ya bir neçə haddelenmiş profildən hazırlanır; kompozit çubuqlar keçid və bərk bölünür. Vasitəsilə, öz növbəsində, braceed, şəbəkəli və perforasiya bölünür.
Möhkəm sütunlarçox vaxt onlar qaynaqlanmış və ya yuvarlanmış geniş flanşlı I-şüadır, burada qaynaqlı seçim eyni zamanda materiala qənaət edərkən sütunda tələb olunan sərtliyi təmin etmək üçün optimal kəsiyi seçmək qabiliyyətinə görə üstünlüyə malikdir. İstehsal etmək olduqca asandır, iki istiqamətdə eyni dərəcədə sabit olan kəsikli sütunlardır. Eyni ölçülərlə, kəsişmə daha çox sərtliyə görə I-şüasını üstələyir. Möhkəm sütunlara, həmçinin qoşalaşmış haddelenmiş kanallardan, əyilmiş elektrik qaynaqlı profillərdən və ya yuvarlaq borulardan ibarət ola bilən qapalı kəsikli sütunlar daxildir.Bu variantın əhəmiyyətli çatışmazlığı daxili səthin texniki xidmət üçün əlçatmazlığıdır və bu, sürətli aşındırıcı aşınmaya səbəb ola bilər. .
Sütunlar vasitəsilə - Tipik bir konstruktiv dizayn, sütun çubuğunun budaqlarının birgə işləməsini təmin edən qəfəslərlə bir-birinə bağlanan iki budaqdan (kanallardan, I-şüalardan və ya borulardan hazırlanmış) ibarətdir. Barmaqlıq sistemləri mötərizələrdən, dirsəklərdən və dayaqlardan, taxtalar şəklində isə qeyri-bərk tipdən istifadə olunur. Sütun qəfəsi adətən iki müstəvidə yerləşdirilir və tək künclərdən hazırlanır, formasız bir əlaqəyə üstünlük verilir, birbaşa çubuq budaqlarının rəflərinə bərkidilir. Belə sütunların bükülməsinin qarşısını almaq və onların konturunu saxlamaq üçün uclarda diafraqmalar quraşdırılır.
Sütun hissələri və birləşmələri
Sütun başlıqları. Sütunlardakı trussları və çarpazları dəstəkləmək üçün iki dizayn həlli var, menteşeli sərbəst əlaqə ilə - şüalar adətən yuxarıda quraşdırılır, menteşəli və sərt birləşmələrlə yan tərəfə yapışdırılır.
Üst əlaqə ilə sütun başı yükü sütun gövdəsinə ötürən əsas lövhədən və bərkidicilərdən ibarətdir. Başın qabırğaları sütunun plitəsinə və budaqlarına keçid çubuqla və ya sütunun divarlarına möhkəm çubuqla qaynaqlanır. Qabırğaların hündürlüyü və qalınlığı, başın tam təzyiqinə və dayaq təzyiqinin təsiri altında çökməyə qarşı müqavimət göstərməli olan qaynaqların tələb olunan uzunluğuna əsasən müəyyən edilir. Şaquli qabırğalara əlavə sabitlik və sərtlik verən birləşdirici flanşların əyriliyini kompensasiya etmək üçün, lazım olduqda, eninə qabırğalarla çərçivəyə salınır. Əsas plitə adətən qalınlığı 20...30 mm olan planlı lövhədir, yüngül sütunlar üçün 12...30 mm, planda plitə konturunun ölçüsü sütun konturundan 15...20 mm böyük təyin olunur. .
Yanal əlavə ilə, dəstək reaksiyası bitişik şüanın dəstəkləyici qabırğası vasitəsilə sütun döşəmələrinə qaynaqlanmış bir masaya ötürülür. Şüa və stolun dayaq qabırğasının ucu frezlənir, stolun qalınlığı dayaq qabırğasının qalınlığından 20...40 mm böyük götürülür.
Sütun bazası sütunun dayaq hissəsidir və qüvvənin sütundan bünövrəyə ötürülməsinə xidmət edir. Baza struktur həlli çubuqun kəsik hissəsinin növündən və hündürlüyündən, təməl ilə cütləşmə üsulundan və sütunların quraşdırılması üsulundan asılıdır. Onlar ümumi və ayrı-ayrı əsaslara bölünür, onlar traverssiz, ümumi və ya ayrı traversli, tək divarlı və ya iki divarlı ola bilər. Əsas plitənin əsas ölçüləri əsasların növündən və əyilmə hesablamalarından asılı olaraq müəyyən edilir. Anker boltlar üçün deşiklər onların diametrindən 20...30 mm böyük qoyulur, gərginlik yuyucular vasitəsilə aparılır, sonra plitə qaynaqlanır. Bazanın sərtliyini təmin etmək və dəstəyin qalınlığını azaltmaq üçün traverslər, qabırğalar və diafraqmalar quraşdırılır, lakin buna görə traversli baza traverssiz olandan daha böyükdür. Keçid sütunlarının əsasları adətən ayrıca bir növdən hazırlanır, hər bir filialın öz yüklü bazası var. Bununla belə, sütun hissəsinin hündürlüyü 1 m-dən azdırsa, yuxarıda müzakirə olunan möhkəm sütunlarda olduğu kimi ümumi bazadan istifadə etməyə icazə verilir.
Konsollar Onlar sabit kəsikli sütunlarda kran şüalarını dəstəkləmək üçün istifadə olunur; bir divarlı olanlar üstünlük təşkil edir; böyük qüvvələrin ötürülməsi lazımdırsa, ikiqat divarlı olanlar istifadə olunur.