Ճառագայթների կոշտ կապը սյուների հետ կազմում է շրջանակային համակարգ (e):
Ճառագայթները վերևից բացվելիս, վերադիր կառուցվածքի հենարանն ունի 15-25 մմ-ով դուրս ցցված աղացած ծայրով լայնակի կող, որի միջոցով ճնշումը փոխանցվում է սյունին (նկ. ա, բ, ե): Ավելի քիչ տարածված է հանգույցի ձևավորումը, որտեղ աջակցության ճնշումը փոխանցվում է փնջի ներքին եզրով, որը գտնվում է սյունակի եզրից (c, d) վերևում: Եթե ծածկող ճառագայթների լայնակի հենակետային եզրն ունի դուրս ցցված ծայր (a, b, e), ապա հենարանի ճնշումը փոխանցվում է նախ սյունակի գլխի հիմքի ափսեին, այնուհետև գլխի հենման եզրին, այս եզրից. դեպի սյունակի պատը (կամ տրավերսը միջանցիկ սյունակում (ե) և այնուհետև հավասարաչափ բաշխված սյունակի հատվածի վրա: Գլխի հիմքի ափսեը ծառայում է ճառագայթի ծայրերից ճնշումը դեպի գլխի հենարանային կողերը փոխանցելու համար, հետևաբար. դրա հաստությունը որոշվում է ոչ թե հաշվարկով, այլ նախագծային նկատառումներով և սովորաբար ընդունվում է 16-25 մմ: Հիմքի ափսեից ճնշումը փոխանցվում է գլխի հենման կողերին հորիզոնական եռակցման միջոցով, կողերի ծայրերը կցվում են սալաքար: Այս կարերի ոտքը որոշվում է բանաձևով
Երբ հիմքի ափսեը տեղադրվում է սյունաձողի աղացած ծայրի վրա, այն ապահովում է, որ թիթեղը լիովին տեղավորվում է սյունակի եզրին, և աջակցության ճնշումը փոխանցվում է մակերևույթների անմիջական շփման միջոցով, և հիմքի թիթեղը կցող եռակցումները կառուցողականորեն ընդունվում են: .
ե) 
Բացի այդ, պետք է պահպանվի մի պայման, որն ապահովում է աջակցության կողոսկրի տեղական կայունությունը։
Գլխի հենակետային կողերի ստորին հատվածը ամրացված է լայնակի կողերով, որոնք թույլ չեն տալիս դրանք պտտվել սյունակի հարթությունից դուրս՝ ծածկված ճառագայթների ծայրերից անհավասար ճնշմամբ, որոնք առաջանում են արտադրության և տեղադրման անճշտություններից:
Աջակցող կողերից ճնշումը սյունակի պատի վրա փոխանցվում է ֆիլեային եռակցման միջոցով: Դրա հիման վրա պահանջվում է կողերի երկարությունը:
Կարերի գնահատված երկարությունը այս դեպքում չպետք է գերազանցի:
Ծայրերը նույնպես ստուգվում են կտրվածքի համար.
որտեղ 2-ը շերտերի թիվն է.
- սյունակի կամ միջանցիկ սյունակի պատի հաստությունը.
Աջակցման բարձր ճնշման դեպքում պատի կտրվածքային լարումները գերազանցում են դիզայնի դիմադրությունը: Այս դեպքում ավելացրեք կողոսկրի երկարությունը կամ վերցրեք ավելի հաստ պատ։ Հնարավոր է մեծացնել պատի հաստությունը միայն սյունակի գլխում (բ): Այս լուծումը նվազեցնում է մետաղի սպառումը, բայց արտադրության մեջ տեխնոլոգիապես ավելի քիչ զարգացած է:
Սյունակի պատից ճնշման հետագա բաշխումը, պինդ սյունաձողի ողջ հատվածի վրա, ապահովվում է եզրերն ու պատը միացնող շարունակական կարերով:
Սյունակների միջով (դ) տրավերսից ճնշումը փոխանցվում է սյունակի ճյուղերին ֆիլեային եռակցման միջոցով, որի ոտքը պետք է լինի առնվազն.
Սյունակի (գ) սյունների վերևում գտնվող ճառագայթների հենարանային կողերով սյունակի գլուխը նախագծված և հաշվարկված է նախորդի նման, միայն գլխի կրող կողերի դերը կատարում են սյունի դարակները: . Եթե գլխի ափսեի ճնշումը եռակցման միջոցով փոխանցվում է սյունին (սյունակի ծայրը աղացած չէ), ապա մեկ սյունակի եզրը թիթեղին ամրացնող եռակցման ոտքը որոշվում է դրանց կտրվածքի վիճակից՝ ելքի ռեակցիայի միջոցով։ մեկ ճառագայթ:
,
որտեղ է մեկ ճառագայթի աջակցության ռեակցիան, սյունակի եզրի լայնությունն է:
Եթե սյունակի վերջը աղացած է, ապա եռակցումները կառուցողականորեն ընդունվում են նվազագույն ոտքով: Հենակետային ճնշման փոխանցումը փնջերի ակորդների մեծ լայնությամբ և սյուների նեղ եզրերով փնջի հենակետի ողջ լայնությամբ ապահովելու համար անհրաժեշտ է նախագծել լայնացած տրավերս (նկ. դ): Պայմանականորեն ենթադրվում է, որ թիթեղից կրող ճնշումը նախ ամբողջությամբ փոխանցվում է տրավերսին, այնուհետև տրավերսից սյունի եզրին, դրան համապատասխան հաշվարկվում են սալաքարին և սյունին ամրացնող տրավերսի հոդերը։ Երբ կառույցը հենվում է սյունակի վրա (e) կողմից, ուղղահայաց ռեակցիան փոխանցվում է ճառագայթի հենման կողիկի պլանավորված ծայրով մինչև հենասեղանի ծայրը և դրանից մինչև սյունակի եզրագիծը: Ենթադրվում է, որ կրող սեղանի հաստությունը 5-10 մմ-ով ավելի է, քան ճառագայթի կրող եզրի հաստությունը: Եթե ճառագայթի հենման ռեակցիան չի գերազանցում 200 կՆ-ը, ապա հենասեղանը պատրաստված է կտրված եզրով հաստ անկյունից, ավելի մեծ ռեակցիայի արժեքով, սեղանը պատրաստված է պլանավորված վերին ծայրով թերթիկից։ Սեղանը սյունակին ամրացնող երկու կարերից յուրաքանչյուրը հաշվարկվում է հենման ռեակցիայի 2/3-ի համար, որը հաշվի է առնում ճառագայթի և սեղանի ծայրերի հնարավոր անհավասարությունը՝ արտադրական անճշտությունների և հետևաբար անհավասարության պատճառով։ ճնշման փոխանցում ծայրերի միջև: Սեղանի ամրացման մեկ կարի պահանջվող երկարությունը որոշվում է բանաձևով.
.
Երբեմն սեղանը եռակցվում է ոչ միայն տանկերի երկայնքով, այլև ստորին ծայրի երկայնքով, այս դեպքում կարի ընդհանուր երկարությունը որոշվում է ուժով, որը հավասար է.
Սյունակի գլուխը ծառայում է որպես հենարան ծածկող կառույցների համար (ճառագայթներ, ֆերմեր) և սյունակի վրա կենտրոնացված բեռը հավասարաչափ բաշխում է ձողի խաչմերուկի վրա:
Ճառագայթների միացումը սյուների հետ կարող է լինել ազատ և կոշտ: Հոդակապը փոխանցում է միայն ուղղահայաց բեռներ (a, b, c, d, e):
Ճառագայթների կոշտ կապը սյուների հետ կազմում է շրջանակային համակարգ (e):
Ճառագայթները վերևից բացվելիս, վերադիր կառուցվածքի հենարանն ունի 15-25 մմ-ով դուրս ցցված աղացած ծայրով լայնակի կող, որի միջոցով ճնշումը փոխանցվում է սյունին (նկ. ա, բ, ե): Ավելի քիչ տարածված է հանգույցի ձևավորումը, որտեղ աջակցության ճնշումը փոխանցվում է փնջի ներքին եզրով, որը գտնվում է սյունակի եզրից (c, d) վերևում: Եթե ծածկող ճառագայթների լայնակի հենակետային եզրն ունի դուրս ցցված ծայր (a, b, e), ապա հենարանի ճնշումը փոխանցվում է նախ սյունակի գլխի հիմքի ափսեին, այնուհետև գլխի հենման եզրին, այս եզրից. դեպի սյունակի պատը (կամ տրավերսը միջանցիկ սյունակում (ե) և այնուհետև հավասարաչափ բաշխված սյունակի հատվածի վրա: Գլխի հիմքի ափսեը ծառայում է ճառագայթի ծայրերից ճնշումը դեպի գլխի հենարանային կողերը փոխանցելու համար, հետևաբար. դրա հաստությունը որոշվում է ոչ թե հաշվարկով, այլ դիզայնի նկատառումներով և սովորաբար ընդունվում է 16-25 մմ:
Բազային թիթեղից ճնշումը հորիզոնական եռակցման միջոցով փոխանցվում է գլխի աջակից կողերին, իսկ կողերի ծայրերը ամրացվում են թիթեղին։
Այս կարերի ոտքը որոշվում է բանաձևով
.
Երբ հիմքի ափսեը տեղադրվում է սյունաձողի աղացած ծայրի վրա, այն ապահովում է, որ թիթեղը լիովին տեղավորվում է սյունակի եզրին, և աջակցության ճնշումը փոխանցվում է մակերևույթների անմիջական շփման միջոցով, և հիմքի թիթեղը կցող եռակցումները կառուցողականորեն ընդունվում են: .
Աջակցող կողի լայնությունը որոշվում է սեղմման ուժի վիճակից։
Բացի այդ, պետք է պահպանվի մի պայման, որն ապահովում է աջակցության կողոսկրի տեղական կայունությունը։
.
Գլխի հենակետային կողերի ստորին հատվածը ամրացված է լայնակի կողերով, որոնք թույլ չեն տալիս դրանք պտտվել սյունակի հարթությունից դուրս՝ ծածկված ճառագայթների ծայրերից անհավասար ճնշմամբ, որոնք առաջանում են արտադրության և տեղադրման անճշտություններից:
Աջակցող կողերից ճնշումը սյունակի պատի վրա փոխանցվում է ֆիլեային եռակցման միջոցով: Դրա հիման վրա պահանջվում է կողերի երկարությունը:
.
Կարերի գնահատված երկարությունը այս դեպքում չպետք է գերազանցի:
Ծայրերը նույնպես ստուգվում են կտրվածքի համար. 
,
որտեղ 2-ը շերտերի թիվն է.
- սյունակի պատի կամ միջանցիկ սյունակի պատի հաստությունը.
Աջակցման բարձր ճնշման դեպքում պատի կտրվածքային լարումները գերազանցում են դիզայնի դիմադրությունը: Այս դեպքում ավելացրեք կողոսկրի երկարությունը կամ վերցրեք ավելի հաստ պատ։ Հնարավոր է մեծացնել պատի հաստությունը միայն սյունակի գլխում (բ): Այս լուծումը նվազեցնում է մետաղի սպառումը, բայց արտադրության մեջ տեխնոլոգիապես ավելի քիչ զարգացած է:
Սյունակի պատից ճնշման հետագա բաշխումը, պինդ սյունաձողի ողջ հատվածի վրա, ապահովվում է եզրերն ու պատը միացնող շարունակական կարերով:
Սյունակների միջով (դ) տրավերսից ճնշումը փոխանցվում է սյունակի ճյուղերին ֆիլեային եռակցման միջոցով, որի ոտքը պետք է լինի առնվազն.
.
Սյունակի (գ) սյունների վերևում գտնվող ճառագայթների հենարանային կողերով սյունակի գլուխը նախագծված և հաշվարկված է նախորդի նման, միայն գլխի կրող կողերի դերը կատարում են սյունի դարակները: . Եթե գլխի ափսեի ճնշումը եռակցման միջոցով փոխանցվում է սյունին (սյունակի ծայրը աղացած չէ), ապա մեկ սյունակի եզրը թիթեղին ամրացնող եռակցման ոտքը որոշվում է դրանց կտրվածքի վիճակից՝ ելքի ռեակցիայի միջոցով։ մեկ ճառագայթ:
,
որտեղ է մեկ ճառագայթի աջակցության ռեակցիան, սյունակի եզրի լայնությունն է:
Եթե սյունակի վերջը աղացած է, ապա եռակցումները կառուցվածքայինորեն ընդունվում են նվազագույն ոտքով: Հենակետային ճնշման փոխանցումը փնջերի ակորդների մեծ լայնությամբ և սյուների նեղ եզրերով փնջի հենակետի ողջ լայնությամբ ապահովելու համար անհրաժեշտ է նախագծել լայնացած տրավերս (նկ. դ): Պայմանականորեն ենթադրվում է, որ թիթեղից կրող ճնշումը նախ ամբողջությամբ փոխանցվում է տրավերսին, այնուհետև տրավերսից սյունի եզրին, դրան համապատասխան հաշվարկվում են սալաքարին և սյունին ամրացնող տրավերսի հոդերը։ Երբ կառույցը հենվում է սյունակի վրա (e) կողմից, ուղղահայաց ռեակցիան փոխանցվում է ճառագայթի հենման կողիկի պլանավորված ծայրով մինչև հենասեղանի ծայրը և դրանից մինչև սյունակի եզրագիծը: Ենթադրվում է, որ կրող սեղանի հաստությունը 5-10 մմ-ով ավելի է, քան ճառագայթի կրող եզրի հաստությունը: Եթե ճառագայթի հենման ռեակցիան չի գերազանցում 200 կՆ-ը, ապա հենասեղանը պատրաստված է կտրված եզրով հաստ անկյունից, ավելի մեծ ռեակցիայի արժեքով, սեղանը պատրաստված է պլանավորված վերին ծայրով թերթիկից։ Սեղանը սյունակին ամրացնող երկու կարերից յուրաքանչյուրը հաշվարկվում է հենման ռեակցիայի 2/3-ի համար, որը հաշվի է առնում ճառագայթի և սեղանի ծայրերի հնարավոր անհավասարությունը՝ արտադրական անճշտությունների և հետևաբար անհավասարության պատճառով։ ճնշման փոխանցում ծայրերի միջև: Սեղանի ամրացման մեկ կարի պահանջվող երկարությունը որոշվում է բանաձևով.
.
Երբեմն սեղանը եռակցվում է ոչ միայն տանկերի երկայնքով, այլև ստորին ծայրի երկայնքով, այս դեպքում կարի ընդհանուր երկարությունը որոշվում է ուժով, որը հավասար է.
.
Ճառագայթների և սյուների միջև կապը կարող է լինել անվճար(հոդված) և կոշտ. Ազատ զուգավորումը փոխանցում է միայն ուղղահայաց բեռներ: Կոշտ զուգավորումը կազմում է շրջանակային համակարգ, որը կարող է կլանել հորիզոնական ուժերը և նվազեցնել նախագծման պահը ճառագայթների մեջ: Այս դեպքում ճառագայթները կողքից միանում են սյունին:
Ազատ զուգակցման դեպքում ճառագայթները տեղադրվում են սյունակի վերևում, ինչը ապահովում է տեղադրման հեշտությունը:
Այս դեպքում սյունակի գլուխը բաղկացած է սալաքարից և կողերից, որոնք պահում են սալիկը և բեռը փոխանցում սյունաձողին (նկ.):
Եթե բեռը սյունին տեղափոխվում է սյունի կենտրոնին մոտ գտնվող ճառագայթների կրող կողերի աղացած ծայրերով, ապա գլխի թիթեղը ներքևից հենվում է ճառագայթների կրող կողերի տակով անցնող կողերով (նկ. ա. և բ).
Բրինձ. Սյուների գլուխները, երբ ճառագայթները հենվում են վերևից
Գլխի կողերը եռակցվում են հիմքի ափսեին և սյունակի ճյուղերին միջանցիկ գավազանով կամ սյունակի պատին ամուր ձողով։ Գլխի կողը սալաքարին ամրացնող կարերը պետք է դիմակայեն գլխի ամբողջ ճնշմանը։ Ստուգեք դրանք բանաձևով
. (8)
Գլխի կողի բարձրությունը որոշվում է կարերի պահանջվող երկարությամբ, որոնք բեռը փոխանցում են սյունաձողին (կարերի երկարությունը չպետք է գերազանցի 85∙β w ∙k f:
. (9)
Գլխի կողոսկրի հաստությունը որոշվում է ամբողջական աջակցության ճնշման տակ փլուզման դիմադրության վիճակից
, (10)
որտեղ է փշրված մակերեսի երկարությունը, որը հավասար է փնջի կրող եզրի լայնությանը և սյունակի գլխի ափսեի երկու հաստությանը:
Նշանակելով կողոսկրի հաստությունը, դուք պետք է ստուգեք այն կտրվածքի համար՝ օգտագործելով բանաձևը.
. (11)
Անցող սյունակի ալիքների և պինդ սյունակի պատերի փոքր պատերի հաստությամբ դրանք նույնպես պետք է ստուգվեն կտրվածքի համար այն վայրում, որտեղ կողոսկրերը կցված են դրանց վրա: Հնարավոր է պատը ավելի հաստ դարձնել գլխի բարձրության սահմաններում:
Հիմքի թիթեղը պահող կողերը խստացնելու և մեծ կենտրոնացված բեռների հաղորդման կետերում սյունաձողի պատերն ամրացնելու համար, բեռը ընդունող ուղղահայաց կողերը ներքևից շրջանակված են հորիզոնական կողերով:
Գլխի հիմքի ափսեը ճնշումը փոխանցում է ծածկող կառուցվածքից դեպի գլխի կողիկներ և ծառայում է ճառագայթները սյուներին ամրացնելու համար մոնտաժային պտուտակներով, որոնք ամրացնում են ճառագայթների նախագծման դիրքը:
Հիմնական ափսեի հաստությունը կառուցողականորեն ընդունվում է 20-25 մմ սահմաններում:
Աղացած սյունակի ծայրով, ճառագայթներից ճնշումը փոխանցվում է բազային ափսեի միջոցով անմիջապես գլխի կողերին: Այս դեպքում սալիկը կողերի, ինչպես նաև սյունակի ճյուղերի հետ կապող կարերի հաստությունը նշանակվում է կառուցողական։
Եթե ճառագայթը կողքից ամրացված է սյունին (նկ.), ապա ուղղահայաց ռեակցիան փոխանցվում է փնջի կրող եզրով դեպի սյունակի եզրերին եռակցված սեղանը։ Ճառագայթի կրող եզրի ծայրը և սեղանի վերին եզրը կցվում են: Սեղանի հաստությունը վերցվում է 20-40 մմ-ով ավելի, քան ճառագայթի կրող եզրի հաստությունը:
Բրինձ. Կողքից սյունակի վրա ճառագայթ պահելը
Ցանկալի է սեղանը եռակցել սյունակին երեք կողմից:
Որպեսզի գերանը չկախվի պտուտակների վրա և ամուր սեղանի վրա, սյունաձողին ամրացվում են սյունաձողին, որի տրամագիծը պետք է լինի անցքերի տրամագծից 3-4 մմ-ով փոքր:
Դասախոսություն 13
Ֆերմերային տնտեսություններ. Ընդհանուր բնութագրեր և դասակարգում
Ֆերմա - հանգույցներում փոխկապակցված ձողերի համակարգ և ձևավորելով երկրաչափորեն անփոփոխ կառուցվածք: Ֆերմաները հարթ են (բոլոր ձողերը նույն հարթության մեջ են) և տարածական:
հարթֆերմաները (նկ. ա) կարող են վերցնել միայն իրենց հարթության վրա կիրառվող բեռը և պետք է ամրացվեն իրենց հարթությունից ամրացումներով կամ այլ տարրերով: Տարածական ֆերմերները (նկ. բ, գ) կազմում են կոշտ տարածական ճառագայթ, որը կարող է կլանել ցանկացած ուղղությամբ գործող բեռը: Նման բարի յուրաքանչյուր երեսը հարթ ֆերմա է: Տարածական ճառագայթի օրինակ է աշտարակի կառուցվածքը (նկ. դ):
Բրինձ. Բնակարան (ա) և տարածական (բ, գ, դ) տնտեսություններ
Ֆերմայի հիմնական տարրերն են գոտիները, որոնք կազմում են ֆերմայի եզրագիծը, և վանդակը, որը բաղկացած է ամրացումներից և դարակաշարերից (նկ.):
1 - վերին գոտի; 2 - ստորին գոտի; 3 - braces; 4 - դարակ
Բրինձ. Ֆերմայի տարրեր
Գոտու հանգույցների միջև հեռավորությունը կոչվում է վահանակ ( դ ), հենարանների միջև հեռավորությունը - span ( լ ), ակորդների առանցքների (կամ արտաքին երեսների) միջև հեռավորությունը - ֆերմայի բարձրությունը ( ը զ).
Ֆերմայի ակորդները հիմնականում աշխատում են երկայնական ուժերի և մոմենտի վրա (նման է պինդ ճառագայթային ակորդներին); ֆերմայի վանդակը հիմնականում ընկալում է լայնակի ուժը:
Հանգույցներում տարրերի միացումներն իրականացվում են որոշ տարրերի մյուսներին անմիջական հարևանությամբ (նկ. ա) կամ հանգուցային հանգույցների միջոցով (նկ. բ) . Որպեսզի ֆերմայի ձողերը հիմնականում աշխատեն առանցքային ուժերի վրա, և պահերի ազդեցությունը հնարավոր լինի անտեսել, ֆերմայի տարրերը կենտրոնացած են ծանրության կենտրոններով անցնող առանցքների երկայնքով:
ա - վանդակավոր տարրերի անմիջական հարևանությամբ գոտիին.
բ - տարրերը միացնելիս, օգտագործելով կեռ
Բրինձ. Ֆերմա հանգույցներ
Ֆերմաները դասակարգվում են ըստ ստատիկ սխեմայի, գոտիների ուրվագծի, վանդակավոր համակարգի, հանգույցներում տարրերի միացման եղանակի, տարրերի ուժի մեծության: Ստատիկ սխեմայի համաձայն ֆերմաներն են (նկ.)՝ ճառագայթային (կտրված, շարունակական, հենարան), կամարակապ, շրջանակային և մալուխային։
Ճառագայթի կտրվածքհամակարգեր (նկ.ա) օգտագործվում են շենքերի, կամուրջների ծածկույթներում։ Դրանք հեշտ է արտադրվում և տեղադրվում, չեն պահանջում բարդ աջակցության միավորներ, բայց շատ մետաղական են: Մեծ բացվածքներով (ավելի քան 40 մ) պառակտված ֆերմերները պարզվում են, որ չափազանց մեծ են, և տեղադրման ընթացքում դրանք պետք է հավաքվեն առանձին տարրերից: Ծածկվող բացվածքների քանակով օգտագործվում են երկու կամ ավելի շարունակական տնտեսություններ (նկ. բ). Նրանք ավելի խնայող են մետաղի սպառման առումով և ունեն ավելի մեծ կոշտություն, ինչը հնարավորություն է տալիս նվազեցնել նրանց հասակը։ Բայց հենարանների տեղակայման ժամանակ շարունակական ֆերմերներում առաջանում են լրացուցիչ ուժեր, հետևաբար խորհուրդ չի տրվում օգտագործել դրանք թույլ նստեցման հիմքերով։ Բացի այդ, նման կառույցների տեղադրումը բարդ է:
a - ճառագայթի կտրվածք; 6 - շարունակական ճառագայթ; c, e - վահանակ;
g - շրջանակ; դ - կամարակապ; g - մալուխային մնաց; h - համակցված :
Բրինձ. Տրաս համակարգեր
Վահանակգյուղացիական տնտեսությունները (նկ. գ, ե) օգտագործվում են հեղեղատների, աշտարակների, օդային էլեկտրահաղորդման գծերի հենարանների համար։ շրջանակ համակարգերը (նկ. ե) տնտեսող են պողպատի սպառման առումով, ունեն ավելի փոքր չափեր, բայց ավելի դժվար են տեղադրվում, դրանց օգտագործումը ռացիոնալ է մեծ բացվածքով շենքերի համար: Դիմում կամարակապ համակարգերը (նկ. ե), թեև խնայում է պողպատը, բայց հանգեցնում է սենյակի ծավալի և պարսպապատ կառույցների մակերեսի ավելացմանը, դրանց օգտագործումը հիմնականում պայմանավորված է ճարտարապետական պահանջներով։ IN մալուխային ֆերմաներ (նկ. է) բոլոր ձողերն աշխատում են միայն լարվածության մեջ և կարող են պատրաստվել ճկուն տարրերից, օրինակ՝ պողպատե մալուխներից։ Նման ֆերմայի բոլոր տարրերի ձգումը ձեռք է բերվում ակորդների և վանդակաճաղերի ուրվագիծն ընտրելով, ինչպես նաև նախալարում ստեղծելով։ Միայն լարվածության մեջ աշխատելը թույլ է տալիս լիովին օգտագործել պողպատի բարձր ամրության հատկությունները, քանի որ կայունության խնդիրները վերացված են: Մալուխային ֆերմաները ռացիոնալ են մեծ բացվածքով հատակների և կամուրջների համար: Կիրառվում են նաև համակցված համակարգեր՝ կազմված ներքևից ֆերմայով կամ ամրակներով ամրացված գերանից, իսկ վերևից՝ կամարով (նկ. ը)։ Այս համակարգերը հեշտ են արտադրվում (տարրերի ավելի փոքր քանակի պատճառով) և արդյունավետ են ծանր կառույցներում, ինչպես նաև շարժվող բեռներով կառույցներում: Համակցված համակարգերի օգտագործումը շատ արդյունավետ է կառուցվածքների ամրապնդման ժամանակ, օրինակ, ամրացնելով ճառագայթը, իր անբավարար կրող հզորությամբ, ֆերմայով կամ հենարաններով:
Կախված նրանից գոտի ուրվագծեր տնտեսությունները բաժանվում են հատվածի՝ բազմանկյուն, տրապեզոիդ, զուգահեռ գոտիներով և եռանկյունաձև (նկ.):
Պողպատի սպառման առումով ամենատնտեսողը պահերի գծապատկերով ուրվագծված ֆերմա է: Հավասարաչափ բաշխված բեռով մեկ բացվածքով ճառագայթային համակարգի համար սա է հատվածային պարաբոլիկ գոտիով ֆերմա (նկ. ա ). Այնուամենայնիվ, գոտու կորագիծ ուրվագիծը մեծացնում է արտադրության բարդությունը, ուստի նման ֆերմերները ներկայումս գործնականում չեն օգտագործվում:
Ավելի ընդունելի է բազմանկյուն ուրվագիծը (նկ. բ) յուրաքանչյուր հանգույցում գոտկատեղի կոտրվածքով: Այն բավականին սերտորեն համապատասխանում է պահերի դիագրամի պարաբոլիկ ձևին, չի պահանջում կորագիծ տարրերի արտադրություն: Նման ֆերմերները երբեմն օգտագործվում են մեծ բացվածքներ և կամուրջներ ծածկելու համար:
ա - հատվածային; բ - բազմանկյուն; in - trapezoidal; g - զուգահեռ գոտիներով; e, f, g և - եռանկյունաձև
Բրինձ. Գոտու ուրվագծերը.
Ֆերմերային տնտեսություններ trapezoidal ուրվագծերը (նկ. գ) ունեն կառուցվածքային առավելություններ հիմնականում հանգույցների պարզեցման շնորհիվ: Բացի այդ, ծածկույթում նման ֆերմերների օգտագործումը թույլ է տալիս կազմակերպել կոշտ շրջանակի հավաք, ինչը մեծացնում է շրջանակի կոշտությունը:
Ֆերմերները հետ զուգահեռ գոտիներ (նկ. դ) ունեն վանդակավոր տարրերի հավասար երկարություններ, հանգույցների նույն սխեման, տարրերի և մասերի ամենամեծ կրկնելիությունը և դրանց միավորման հնարավորությունը, ինչը նպաստում է դրանց արտադրության ինդուստրացմանը։
Ֆերմերային տնտեսություններ եռանկյունաձեւ ուրվագծերը (նկ. e, f, g, i) ռացիոնալ են կոնսերվային համակարգերի, ինչպես նաև բացվածքի մեջտեղում կենտրոնացված բեռով ճառագայթային համակարգերի համար (ռաֆֆերներ): Բաշխված բեռի դեպքում եռանկյունաձև ֆերմաներն ունեն մետաղի սպառման ավելացում: Բացի այդ, նրանք ունեն մի շարք դիզայներական թերություններ. Կտրուկ աջակցության հանգույցը բարդ է և թույլ է տալիս միայն հոդակապ սյուներով: Ստացվում է, որ միջին ամրացումները չափազանց երկար են, և դրանց խաչմերուկը պետք է ընտրվի ըստ վերջնական ճկունության, ինչը հանգեցնում է մետաղի չափից ավելի սպառման:
Ինչպես են տարրերը միացվածֆերմայի հանգույցներում բաժանվում են եռակցված և պտուտակավոր: Մինչև 50-ական թվականները պատրաստված կառույցներում օգտագործվել են նաև գամված միացումներ։ Ֆերմաների հիմնական տեսակները եռակցված են: Պտուտակային միացումները, որպես կանոն, բարձր ամրության պտուտակների վրա օգտագործվում են մոնտաժային հանգույցներում:
Առավելագույն ջանքերովպայմանականորեն տարբերակել թեթև ֆերմաները տարրերի հատվածներով պարզ գլորված կամ թեքված պրոֆիլներից (ձողերի մեջ ջանքերով Ն< 3000 կՆ) և ծանր ֆերմերներ՝ կոմպոզիտային հատվածներով (Ն> 3000 կՆ):
Ֆերմայի արդյունավետությունը կարելի է բարձրացնել՝ դրանք նախալարելով։
Ֆերմա վանդակավոր համակարգեր
Ֆերմայում օգտագործվող ցանցային համակարգերը ներկայացված են նկ.
ա - եռանկյուն; բ - եռանկյունաձև դարակաշարերով; գ, դ - անկյունագծային; d - sprengelnaya; e - խաչ; g - խաչ; և - ռոմբիկ; k - կիսանկյունաձև
Բրինձ. Ֆերմա վանդակավոր համակարգեր
Վանդակաճաղի տիպի ընտրությունը կախված է բեռի կիրառման սխեմայից, ակորդների ուրվագծերից և դիզայնի պահանջներից: Հանգույցների կոմպակտությունն ապահովելու համար ցանկալի է, որ բրեկետների և ակորդի միջև անկյունը լինի 30...50 0-ի սահմաններում։
եռանկյուն համակարգվանդակը (նկ. ա) ունի տարրերի ամենափոքր ընդհանուր երկարությունը և հանգույցների ամենափոքր թիվը: Կան գյուղացիական տնտեսություններ բարձրացողԵվ իջնողաջակցող բրեկետներ:
Այն վայրերում, որտեղ կիրառվում են կենտրոնացված բեռներ (օրինակ, այն վայրերում, որտեղ ամրացված են տանիքի հենակները), կարող են տեղադրվել լրացուցիչ դարակներ կամ կախոցներ (նկ. բ): Այս դարակաշարերը նաև ծառայում են գոտիի հաշվարկված երկարությունը նվազեցնելու համար։ Դարակները և կախոցները աշխատում են միայն տեղական բեռի համար:
Եռանկյուն վանդակի թերությունը երկար սեղմված ամրագոտիների առկայությունն է, որը պահանջում է պողպատի լրացուցիչ սպառում՝ դրանց կայունությունն ապահովելու համար։
IN թեք վանդակավոր (նկ. գ, դ), բոլոր ամրագոտիներն ունեն մի նշանի ճիգեր, իսկ դարակները՝ մյուսի։ Շեղանկյուն վանդակը եռանկյունի համեմատ ավելի մետաղատար և աշխատատար է, քանի որ վանդակավոր տարրերի ընդհանուր երկարությունն ավելի մեծ է, և դրանում ավելի շատ հանգույցներ կան: Թեք վանդակի օգտագործումը նպատակահարմար է ցածր ֆերմայի բարձրությունների և հանգուցային բարձր բեռների դեպքում:
Շպրենգելնայավանդակաճաղը (նկ. ե) օգտագործվում է վերին լարին կենտրոնացված բեռների տեղադրման համար, ինչպես նաև, անհրաժեշտության դեպքում, լարերի գնահատված երկարությունը նվազեցնելու համար: Այն ավելի աշխատատար է, բայց կարող է ապահովել պողպատի սպառման կրճատում:
Խաչվանդակը (նկ. ե) օգտագործվում է այն դեպքում, երբ ֆերմայի վրա բեռը կիրառվում է ինչպես մի ուղղությամբ, այնպես էլ մյուս ուղղությամբ (օրինակ՝ քամու բեռը)։ Ցուլից գոտիներով ֆերմաներում կարող եք դիմել Խաչ վանդակավոր (նկ. է) միայնակ անկյուններից՝ ամրագոտիների ամրացմամբ անմիջապես թիակի պատին:
ՌոմբիկԵվ կիսանկյունաձև վանդակաճաղերը (նկ. i, j) ամրացումների երկու համակարգերի շնորհիվ ունեն բարձր կոշտություն. այս համակարգերը օգտագործվում են կամուրջներում, աշտարակներում, կայմերում, հաղորդակցություններում՝ ձողերի գնահատված երկարությունը նվազեցնելու համար:
Ֆերմայի ձողերի հատվածների տեսակները
Սեղմված ֆերմայի ձողերի համար պողպատի սպառման առումով ամենաարդյունավետը բարակ պատերով խողովակավոր հատվածն է (նկ. ա): Կլոր խողովակն ունի սեղմված տարրերի համար նյութի առավել բարենպաստ բաշխումը ծանրության կենտրոնի նկատմամբ և, այլ պրոֆիլների հետ հավասար խաչմերուկի տարածքով, ունի պտտման ամենամեծ շառավիղը (i ≈ 0,355d), նույնը բոլոր ուղղություններով: , ինչը հնարավորություն է տալիս ձեռք բերել նվազագույն ճկունությամբ ձող։ Խողովակների օգտագործումը տնտեսություններում խնայում է պողպատը մինչև 20 ... 25%:
Բրինձ. Լույսի ձևերի տարրերի հատվածների տեսակները
Կլոր խողովակների մեծ առավելությունը լավ պարզեցումն է: Դրանց շնորհիվ քամու ճնշումը նրանց վրա ավելի քիչ է, ինչը հատկապես կարևոր է բարձր բաց կառույցների համար (աշտարակներ, կայմեր, կռունկներ): Սառնամանիքն ու խոնավությունը չեն մնում խողովակների վրա, ուստի դրանք ավելի դիմացկուն են կոռոզիայից, հեշտ են մաքրվում և ներկվում։ Այս ամենը մեծացնում է խողովակային կառույցների ամրությունը։ Կոռոզիայից խուսափելու համար խողովակի ներքին խոռոչները պետք է կնքված լինեն:
Ուղղանկյուն ծռված-փակ հատվածները (նկ. բ) հնարավորություն են տալիս պարզեցնել տարրերի միացումները։ Այնուամենայնիվ, թեքված հոդերով փակ պրոֆիլներից ֆերմաները պահանջում են արտադրության բարձր ճշգրտություն և կարող են պատրաստվել միայն մասնագիտացված գործարաններում:
Մինչեւ վերջերս թեթեւ ֆերմաները նախագծվում էին հիմնականում երկու անկյուններից (նկ. գ, դ, ե, զ): Նման հատվածներն ունեն տարածքների լայն տեսականի, հարմար են հանգույցների վրա հանգույցներ կառուցելու և ֆերմերներին կից կառույցները (գելեր, տանիքի պանելներ, կապեր) ամրացնելու համար։ Նման կառուցողական ձևի զգալի թերությունն են. տարբեր չափսերով տարրերի մեծ քանակություն, մետաղի զգալի սպառում կցամասերի և միջադիրների համար, արտադրության բարձր աշխատանքային ինտենսիվություն և անկյունների միջև բացվածքի առկայություն, ինչը նպաստում է կոռոզիային: Բրենդից կազմված երկու անկյունների խաչմերուկ ունեցող ձողերը արդյունավետ չեն սեղմման մեջ աշխատելիս:
Համեմատաբար փոքր ջանքերով ֆերմայի ձողերը կարող են պատրաստվել միայնակ անկյուններից (նկ. է): Նման հատվածն ավելի հեշտ է արտադրել, հատկապես թեքված հանգույցներով, քանի որ այն ունի ավելի քիչ հավաքման մասեր և չունի անցքեր, որոնք փակ են մաքրման և ներկման համար:
Գոտիների համար Տավրուս ֆերմայի օգտագործումը (նկ. i) հնարավորություն է տալիս զգալիորեն պարզեցնել հանգույցները։ Նման ֆերմայում ամրագոտիների և սյուների անկյունները կարող են ուղղակիորեն եռակցվել ապրանքանիշի պատին առանց կռունկների: Սա կիսով չափ կրճատում է հավաքման մասերի քանակը և նվազեցնում արտադրության բարդությունը.
Եթե ֆերմայի գոտին աշխատում է, ի լրումն առանցքային ուժի, և կռում (հանգույցից դուրս բեռի փոխանցման դեպքում), ռացիոնալ է I-փնջի կամ երկու ալիքների հատվածը (նկ. k, l):
Շատ հաճախ ֆերմայի տարրերի հատվածները վերցվում են տարբեր տեսակի պրոֆիլներից՝ գոտիներ I-ճառագայթներից, վանդակ՝ թեքված փակ պրոֆիլներից կամ գոտիներ թիերից, վանդակավոր զուգակցված կամ առանձին անկյուններից: Նման համակցված լուծումն ավելի ռացիոնալ է ստացվում։
Ֆերմայի սեղմված տարրերը պետք է նախագծված լինեն հավասարապես կայուն երկու փոխադարձ ուղղահայաց ուղղություններով: Նույն հաշվարկված երկարություններով լ x= լ y այս պայմանը բավարարվում է կլոր խողովակների և քառակուսի կռացած-փակ պրոֆիլների հատվածներով /:
Զուգակցված անկյուններից ֆերմայում իներցիայի մոտ շառավիղները (i x ≈ i y) ունեն անհավասար անկյուններ՝ միասին մեծ դարակներով (նկ. դ): Եթե ֆերմայի հարթության վրա հաշվարկված երկարությունը երկու անգամ փոքր է, քան հարթությունից (օրինակ, շպրենգելի առկայության դեպքում), ապա ռացիոնալ է ունենալ անհավասար անկյունների մի հատված, որոնք իրար են գծված փոքր դարակներով (նկ. ե) , քանի որ այս դեպքում i y ≈ 2i x.
Ծանր ֆերմայի ձողերը տարբերվում են թեթևներից ավելի հզոր և զարգացած հատվածներով՝ կազմված մի քանի տարրերից (նկ.):
Բրինձ. Ծանր ֆերմայի տարրերի հատվածի տեսակները
Ֆերմայի ձողերի արդյունավետ երկարության որոշում
Սեղմված տարրերի կրող հզորությունը կախված է դրանց արդյունավետ երկարությունից.
լ ef = µ× լ, (1)
Որտեղ գ -երկարության կրճատման գործակիցը, կախված գավազանի ծայրերը ամրացնելու եղանակից.
լ- գավազանի երկրաչափական երկարությունը (հանգույցների կենտրոնների կամ տեղաշարժից ամրագրող կետերի միջև հեռավորությունը):
Մենք նախապես չգիտենք, թե որ ուղղությամբ կծկվի ձողը կայունության կորստի դեպքում՝ ֆերմայի հարթությունում, թե ուղղահայաց ուղղությամբ: Հետևաբար, սեղմված անդամների համար անհրաժեշտ է իմանալ արդյունավետ երկարությունները և ստուգել կայունությունը երկու ուղղություններով: Ճկուն ձգվող ձողերը կարող են կախվել իրենց քաշի տակ, հեշտությամբ վնասվում են տրանսպորտի և տեղադրման ժամանակ և կարող են թրթռալ դինամիկ բեռների տակ, ուստի դրանց ճկունությունը սահմանափակ է: Ճկունությունը ստուգելու համար անհրաժեշտ է նաև իմանալ լարված ձողերի հաշվարկված երկարությունը։
Արդյունաբերական շենքի լապտերով ֆերմայի օրինակով (նկ.) Դիտարկենք գնահատված երկարությունները որոշելու մեթոդները։ Հանգույցների միջև կարող է առաջանալ ֆերմայի ակորդների հնարավոր կորություն՝ իր հարթության մեջ կայունության կորստով (նկ. ա):
Հետևաբար, ֆերմայի հարթության մեջ գոտու հաշվարկված երկարությունը հավասար է հանգույցների կենտրոնների միջև եղած հեռավորությանը (μ = 1): Ֆերմայի հարթությունից թեքվելու ձևը կախված է այն կետերից, որոնցում լարը ապահովված է տեղաշարժից: Եթե կոշտ մետաղական կամ երկաթբետոնե վահանակներ դրված են վերին գոտու երկայնքով, եռակցված կամ պտուտակավոր գոտիով, ապա այդ վահանակների լայնությունը (սովորաբար հավասար է հանգույցների միջև եղած հեռավորությանը) որոշում է գոտու գնահատված երկարությունը: Եթե պրոֆիլավորված հատակն օգտագործվում է որպես տանիքի ծածկ՝ ուղղակիորեն ամրացված գոտուն, ապա գոտին ամրացվում է ամբողջ երկարությամբ ճկվելուց: Շերտերի երկայնքով տանիքը ծածկելիս գոտիի հաշվարկված երկարությունը ֆերմայի հարթությունից հավասար է բարձիկների միջև եղած հեռավորությանը, որը ամրագրված է հորիզոնական հարթությունում տեղաշարժից: Եթե վազքները ամրացված չեն կապերով, ապա դրանք չեն կարող կանխել ֆերմայի գոտու տեղաշարժը, և գոտու գնահատված երկարությունը հավասար կլինի ֆերմայի ամբողջ բացվածքին: Որպեսզի վազքները ամրացնեն գոտին, անհրաժեշտ է դնել հորիզոնական կապեր (նկ. բ) և միացնել վազքերը դրանց վրա։ Լապտերի տակ գտնվող ծածկույթի վրա պետք է տեղադրվեն միջատներ:
Ա - վերին լարի դեֆորմացիա ֆերմայի հարթությունում կայունության կորստի դեպքում. բ, գ - նույնը, ֆերմայի հարթությունից; դ - վանդակավոր դեֆորմացիաներ
Բրինձ. Ֆերմայի տարրերի արդյունավետ երկարությունները որոշելու համար
Այսպիսով, ֆերմայի հարթությունից լարի հաշվարկված երկարությունը ընդհանուր առմամբ հավասար է տեղաշարժից ամրագրված կետերի միջև եղած հեռավորությանը։ Տանիքածածկման վահանակները, հեծանիվները, կապերը և միջատները կարող են ծառայել որպես գոտին ամրացնող տարրեր: Տեղադրման ժամանակ, երբ տանիքի տարրերը դեռ չեն տեղադրվել ֆերմայի ամրացման համար, դրանց հարթությունից կարող են օգտագործվել ժամանակավոր ամրացումներ կամ անջատիչներ:
Վանդակավոր տարրերի արդյունավետ երկարությունը որոշելիս կարելի է հաշվի առնել հանգույցների կոշտությունը։ Երբ կայունությունը կորչում է, սեղմված տարրը ձգտում է պտտել հանգույցը (նկ. դ): Այս հանգույցին հարող ձողերը դիմադրում են ճկմանը: Լարված ձողերն ապահովում են հանգույցի պտտման ամենամեծ դիմադրությունը, քանի որ դրանց դեֆորմացիան կռումից հանգեցնում է հանգույցների միջև հեռավորության նվազմանը, մինչդեռ այդ հեռավորությունը պետք է մեծանա հիմնական ուժից: Մյուս կողմից, սեղմված ձողերը թույլ են դիմադրում ճկմանը, քանի որ ռոտացիայի և առանցքային ուժի դեֆորմացիաները ուղղված են մեկ ուղղությամբ և, ավելին, նրանք իրենք կարող են կորցնել կայունությունը: Այսպիսով, ավելի ձգված ձողերը հարում են հանգույցին և ավելի հզոր են դրանք, այսինքն. որքան մեծ է դրանց գծային կոշտությունը, այնքան մեծ է դիտարկվող ձողի կծկման աստիճանը և այնքան փոքր է դրա գնահատված երկարությունը: Սեղմված ձողերի ազդեցությունը կծկման վրա կարող է անտեսվել:
Սեղմված գոտին թույլ կծկված է հանգույցներում, քանի որ հանգույցին կից ձգված վանդակավոր տարրերի գծային կոշտությունը ցածր է: Հետեւաբար, գոտիների գնահատված երկարությունը որոշելիս մենք հաշվի չենք առել հանգույցների կոշտությունը: Նմանապես հենակետերի և դարակների համար: Նրանց համար հաշվարկված երկարությունները, ինչպես գոտիների համար, հավասար են երկրաչափականին, այսինքն. հանգույցների կենտրոնների միջև հեռավորությունը.
Այլ վանդակավոր տարրերի համար ընդունված է հետևյալ սխեման. Վերին գոտու հանգույցներում տարրերի մեծ մասը սեղմված է, իսկ կծկման չափը փոքր է։ Այս հանգույցները կարելի է համարել կախովի: Ստորին գոտու հանգույցներում ձգվում են հանգույցում կոնվերսացիոն տարրերի մեծ մասը։ Այս հանգույցները ճկուն են:
Կծկման աստիճանը կախված է ոչ միայն սեղմված տարրին հարակից ձողերի ուժերի նշանից, այլև հավաքի ձևավորման վրա: Հանգույցը խստացնող փորվածքի առկայության դեպքում կծկելը ավելի մեծ է, հետևաբար, ըստ նորմերի, հանգուցային ծայրերով ֆերմաներում (օրինակ՝ զուգակցված անկյուններից) ֆերմայի հարթությունում գնահատված երկարությունը 0,8 × է։ լ, իսկ ծայրից ծայր հարակից տարրերով ֆերմաներում՝ առանց հանգույցների կողերի՝ 0,9 × լ .
Ֆերմայի հարթությունից կայունությունը կորցնելու դեպքում կծկման աստիճանը կախված է ակորդների ոլորման կոշտությունից։ Կտրուկները ճկուն են իրենց հարթությունից և կարող են համարվել որպես տերևային ծխնիներ: Հետևաբար, հանգույցների վրա հանգույցներով ֆերմայում վանդակավոր տարրերի հաշվարկված երկարությունը հավասար է հանգույցների միջև եղած հեռավորությանը: լ 1 . Բարձր ոլորման կոշտությամբ փակ պրոֆիլներից (կլոր կամ ուղղանկյուն խողովակներ) պատրաստված գոտիներով ֆերմաներում երկարության արդյունավետ կրճատման գործակիցը կարող է հավասար լինել 0,9-ի։
Աղյուսակը ցույց է տալիս տարրերի հաշվարկված երկարությունները հարթ ֆերմայի ամենատարածված դեպքերի համար:
Աղյուսակ - ֆերմայի տարրերի գնահատված երկարությունները
Նշում. լ- տարրի երկրաչափական երկարությունը (հանգույցների կենտրոնների միջև հեռավորությունը); լ 1 - հանգույցների կենտրոնների միջև հեռավորությունը, որը ամրագրված է ֆերմայի հարթությունից տեղաշարժից (ֆերմա գոտիներ, կապեր, հատակի սալեր և այլն):
Սեղմված և լարված տարրերի հատվածի ընտրություն
Սեղմված տարրերի հատվածի ընտրություն
Սեղմված ֆերմայի տարրերի հատվածների ընտրությունը սկսվում է կայունության վիճակից պահանջվող տարածքի որոշմամբ.
, (2)
.
1) Այն կարող է նախապես վերցվել թեթև ֆերմայի գոտիների համար l = 60 - 90 և վանդակավոր լ = 100 - 120. Ավելի մեծ ճկուն արժեքներ ընդունվում են ավելի քիչ ջանքերով:
2) Ըստ պահանջվող տարածքի՝ տեսականուց ընտրվում է հարմար պրոֆիլ, որոշվում են դրա փաստացի երկրաչափական բնութագրերը A, i x, i y.
3) Գտեք l x = l x / i x և l y = լ y/i y , ավելի մեծ ճկունության համար նշեք j գործակիցը:
4) Կատարեք կայունության ստուգում՝ համաձայն (2) բանաձևի:
Եթե ձողի ճկունությունը նախապես սխալ է սահմանվել, և թեստը ցույց է տվել գերլարվածություն կամ զգալի (ավելի քան 5-10%) լարում, ապա հատվածը շտկվում է` հաշվի առնելով ճկունության միջանկյալ արժեքը կանխորոշված և իրական արժեքի միջև: Սովորաբար երկրորդ մոտարկումը հասնում է նպատակին։
Նշում.Գլանված հատվածներից պատրաստված սեղմված տարրերի տեղական կայունությունը կարելի է համարել ապահովված, քանի որ գլանվածքի պայմաններից ելնելով պրոֆիլների դարակների և պատերի հաստությունը ավելի մեծ է, քան պահանջվում է կայունության պայմաններից:
Պրոֆիլների տեսակն ընտրելիս պետք է հիշել, որ ռացիոնալ հատվածը այն հատվածն է, որն ունի նույն ճկունությունը ինչպես հարթության մեջ, այնպես էլ ֆերմայի հարթությունից դուրս (հավասար կայունության սկզբունքը), հետևաբար, պրոֆիլներ նշանակելիս. անհրաժեշտ է ուշադրություն դարձնել արդյունավետ երկարությունների հարաբերակցությանը. Օրինակ, եթե մենք ֆերմա ենք նախագծում անկյուններից, և հարթության մեջ և հարթությունից տարրի հաշվարկված երկարությունները նույնն են, ապա ռացիոնալ է ընտրել անհավասար անկյուններ և դրանք միասին դնել մեծ դարակների մեջ, քանի որ այս դեպքում i x. ≈ i y, և երբ լ x= լ y λ x ≈ λ y. Եթե ինքնաթիռից արդյունավետ երկարությունը լ y-ը երկու անգամ գերազանցում է հարթության արդյունավետ երկարությունը լ x (օրինակ, վերին գոտին լապտերի տակ գտնվող տարածքում), այնուհետև փոքր դարակներով հավաքված երկու անհավասար անկյունների հատվածը ավելի ռացիոնալ կլինի, քանի որ այս դեպքում i x ≈ 0,5 × i y և լ x=0,5× լ y λ x ≈ λ y . Համար վանդակավոր տարրերի ժամը լ x=0.8× լ y ամենառացիոնալը կլինի հավասար դարակների անկյունների հատվածը: Ֆերմայի ակորդների համար ավելի լավ է նախագծել անհավասար անկյունների մի հատված՝ հավաքված ավելի փոքր դարակներով, որպեսզի հարթությունից ավելի մեծ կոշտություն ապահովվի ֆերմայը բարձրացնելիս:
Բաժին առաձգական տարրերի ընտրություն
Ձգված ֆերմայի ձողի պահանջվող խաչմերուկի տարածքը որոշվում է բանաձևով
. (3)
Այնուհետև, ըստ տեսականու, ընտրվում է պրոֆիլ, որն ունի մոտակա ավելի մեծ տարածքի արժեք։ Այս դեպքում ընդունված հատվածի ստուգում չի պահանջվում:
Ձողերի հատվածի ընտրություն վերջնական ճկունության համար
Ֆերմայի տարրերը, որպես կանոն, պետք է նախագծված լինեն կոշտ ձողերից: Կոշտությունը հատկապես կարևոր է սեղմված տարրերի համար, որոնց սահմանափակող վիճակը որոշվում է կայունության կորստով: Հետևաբար, ֆերմայի սեղմված տարրերի համար SNiP-ը սահմանում է վերջնական ճկունության պահանջները ավելի խիստ, քան օտարերկրյա կարգավորող փաստաթղթերում: Ֆերմաների և միացումների սեղմված տարրերի վերջնական ճկունությունը կախված է ձողի նպատակից և դրա բեռնման աստիճանից. - նախագծային ուժ, j × R y × g գ - կրող հզորություն:
Ձգվող ձողերը նույնպես չպետք է չափազանց ճկուն լինեն, հատկապես երբ ենթարկվում են դինամիկ բեռների: Ստատիկ բեռների տակ լարվածության անդամների ճկունությունը սահմանափակվում է միայն ուղղահայաց հարթությունում: Եթե լարվածության տարրերը նախալարված են, ապա դրանց ճկունությունը սահմանափակված չէ։
Մի շարք թեթև ֆերմայի ձողեր ունեն ցածր ուժեր և, հետևաբար, ցածր լարումներ: Այս ձողերի հատվածները ընտրվում են ըստ վերջնական ճկունության: Նման ձողերը սովորաբար ներառում են լրացուցիչ սյուներ եռանկյուն վանդակի մեջ, ամրացումներ ֆերմայի միջին վահանակներում, ամրացնող տարրեր և այլն:
Իմանալով ձողի հաշվարկված երկարությունը լ ef և վերջնական ճկունության արժեքը l pr, մենք որոշում ենք պտտման անհրաժեշտ շառավիղը i tr = լէֆ/լ տր. Ըստ դրա՝ տեսականու մեջ ընտրում ենք այն հատվածը, որն ունի ամենափոքր տարածքը։
Սյունակները ծառայում են բեռը ծածկող կառույցներից հիմքի միջով գետնին տեղափոխելու համար: Կախված նրանից, թե ինչպես է բեռը կիրառվում սյունակի վրա, առանձնանում են կենտրոնական սեղմված, էքսցենտրիկ սեղմված և սեղմված-ճկված սյուները: Կենտրոնական սեղմված սյուները աշխատում են սյունակի առանցքի երկայնքով կիրառվող երկայնական ուժի վրա և առաջացնում են դրա խաչմերուկի միատեսակ սեղմում: Էքսցենտրիկ սեղմված սյուները և սեղմված-ճկված սյուները, բացի երկայնական ուժից առանցքային սեղմումից, պահից սկսած աշխատում են նաև ճկման վրա։
Սյուները կազմված են երեք հիմնական մասից. ձող , որը սյունակի հիմնական կրող տարրն է; գլխարկ , որը ծառայում է որպես հենարան ծածկող կառույցների և դրանք սյունակի վրա ամրացնելու համար. հիմքերը , որը սյունից կենտրոնացված բեռը բաշխում է հիմքի մակերեսի վրա՝ ապահովելով ամրացում խարիսխի պտուտակներով։
Սյունակները տարբերվում են՝ ըստ տեսակի՝ հաստատուն և փոփոխական բարձրության հատվածներ; ըստ ձողի հատվածի նախագծման՝ պինդ (պինդ պատերով) և միջով (վանդակավոր):
Սյունակի հատվածի տեսակն ընտրելիս անհրաժեշտ է ձգտել ձեռք բերել առավել խնայող լուծում՝ հաշվի առնելով բեռի մեծությունը, հարակից օժանդակ կառույցների հարմարավետությունը, գործառնական պայմանները և արտադրական հնարավորությունները:
Պինդ սյուների հիմնական տեսակը, գլանվածների հետ միասին, եռակցված I-ճառագայթն է, որը կազմված է երեք գլանված պողպատից, որն ամենահարմարն է ավտոմատ եռակցման միջոցով արտադրելու համար և թույլ է տալիս հեշտորեն միացնել օժանդակ կառույցները: Սյունակի միջուկը բաղկացած է երկու ճյուղերից (գլորված ալիքներ կամ I-beams), որոնք փոխկապակցված են միացնող տարրերով ժապավենների կամ ամրացումների տեսքով, որոնք ապահովում են ճյուղերի համատեղ աշխատանքը և էապես ազդում սյունակի կայունության վրա որպես ամբողջություն և նրա ճյուղերը։
Ամրացուցիչների եռանկյուն վանդակը ավելի կոշտ է, քան տախտակները, քանի որ այն սյունակի երեսի հարթությունում կազմում է ֆերմա, որի բոլոր տարրերն աշխատում են առանցքային ուժերի համար: Խորհուրդ է տրվում օգտագործել 2500 կՆ-ից ավելի երկայնական ուժով բեռնված կամ ճյուղերի միջև զգալի հեռավորությամբ (ավելի քան 0,8 մ) սյուներում։ Տախտակները սյունակի երեսի հարթությունում ստեղծում են ամրացնող համակարգ՝ կոշտ հանգույցներով և ճկվող տարրերով։
Երկու ճյուղերի սյուների միջով ներքին մակերեսների ստուգման և հնարավոր ներկման համար ճյուղերի ճյուղերի միջև բացը սահմանվում է առնվազն 100 մմ:
Սյունակի հաշվարկման սխեման
Բրինձ. 4.1.Սյունակի հաշվարկման սխեման
Սյունակի գնահատված երկարությունը լէֆՀաշվի առնելով սյունը հիմքում ամրացնելու և վերին մասում հարակից փնջի հետ զուգակցելու եղանակները, այն վերցվում է հավասար.
լէֆ = μ լ,
Որտեղ լ -սյունակի երկրաչափական երկարությունը;
μ - արդյունավետ երկարության գործակիցը, որը վերցված է կախված դրա ծայրերը ամրացնելու պայմաններից և բեռնվածքի տեսակից (վերևից սյունակի վրա երկայնական ուժի ազդեցության տակ. μ = 1 - սյունակի երկու ծայրերի կախովի ամրացմամբ; μ = 0.7 - երբ սյունակի մի ծայրը կոշտ ամրացված է, իսկ մյուսը կախված է):
Երբ ճառագայթները վերևից հենվում են սյունակի վրա, սյունը համարվում է վերին ծայրում կախված: Հիմնադրամի մեջ սյունակի ամրացումը կարելի է ընդունել որպես կախովի կամ կոշտ: Եթե հիմքը բավականաչափ զանգվածային է, և սյունի հիմքը մշակված է և ունի հուսալի խարսխվածություն, ապա սյունը կարելի է համարել հիմքի մեջ սեղմված:
Կենտրոնական սեղմման ենթակա տարրերի ուժի ուժի հաշվարկը Նպետք է արվի ըստ բանաձևի
Որտեղ Աn- զուտ հատվածային տարածք:
Կենտրոնական սեղմման տակ սյունակի կայունության հաշվարկը կատարվում է ըստ բանաձևի
Որտեղ φ - կենտրոնական սեղմման տակ կայունության գործակիցը, որը վերցված է պայմանական ճկունության համաձայն տարբեր տեսակի կայունության կորերի համար՝ ըստ աղյուսակի: 3.11.
4.1. Շարժակազմի սյունակի հաշվարկ
Օրինակ 4.1.Ընտրեք պինդ սյուն, որը պատրաստված է գլորված լայն դարակաշարով I-ճառագայթով, բարձրությամբ լ= 6 մ Սյունակը կախված է վերևից և ներքևից: Գնահատված երկայնական ուժ Ն= 1000 կՆ. Շինանյութ - դասի C245 պողպատ, դիզայնի դիմադրությամբ Ռy γ Հետ= 1.
Բրինձ. 4.2.Շարժակազմի սյունակի հատվածը
Մենք որոշում ենք սյունակի գնահատված երկարությունը առանցքներին ուղղահայաց հարթություններում x-xԵվ վայ:
Մինչև 2500 կՆ ուժ ունեցող միջին երկարության սյուների նախնական ճկունությունը սահմանվում է ներսում. λ = 100…60: Ընդունել λ = 100.
Սյունակի պայմանական ճկունությունը որոշվում է բանաձևով
Վ«(տես Աղյուսակ 3.12) մենք որոշում ենք կենտրոնական սեղմման կայունության գործակիցը ժ= 0,560.
Մենք հաշվարկում ենք պահանջվող խաչմերուկի տարածքը.
Գտեք պտտման անհրաժեշտ շառավիղները.
Տեսականուց ընդունում ենք լայն դարակ I-beam Ι 23 Կ2/ԳՕՍՏ 26020-83, ունենալով լայնական հատույթ Ա= 75,77 սմ 2; պտտման շառավիղներ і X= 10,02 սմ և і y= 6,04 սմ.
Սահմանել ճկունությունը.
λ X = լX/і X= 600 / 10,02 = 59,88; λ y = լy/і y= 600 / 6,04 = 99,34.
Սյունակի պայմանական առավելագույն ճկունություն
Ըստ պայմանական ճկունության yորոշել ժ= 0,564.
Մենք ստուգում ենք սյունակի կայունությունը նվազագույն կոշտության հարթությունում (առանցքի համեմատ y-y):
Բաժինն ընդունված է:
Սյունակի կայունության պայմանը չկատարելու դեպքում հատվածի չափերը ճշգրտվում են (կից գլանվածքի համարը վերցվում է ըստ տեսականու) և նորից ստուգվում։
4.2. Պինդ եռակցված սյունակի հաշվարկ և ձևավորում
Օրինակ 4.2.Ընտրեք սիմետրիկ I-հատվածի պինդ եռակցված սյունակ՝ պատրաստված երեք գլանված թերթերից՝ համաձայն օրինակ 3.4-ի: Ներքևում սյունը կոշտ ամրացված է հիմքում, վերևում այն կախված է ճառագայթներից: Նշաններ՝ աշխատանքային հարթակի հատակի վերին մասը 13 մ է։Շինարարության նյութը՝ ըստ աղյուսակի։ 2.1 - պողպատե դասի C245 դիզայնի դիմադրությամբ Ռy\u003d 24 կՆ / սմ 2: Աշխատանքային պայմանների գործակիցը γ Հետ= 1.
Սյունակի հաշվարկման սխեման նկ. 4.1. Երկայնական ուժ Ն, սեղմելով սյունը, հավասար է սյունակի վրա հիմնված հիմնական ճառագայթներից երկու ռեակցիայի (լայնակի ուժերի).
Ն = 2Քառավելագույնը = 2 1033,59 = 2067,18 կՆ:
Սյունակի երկրաչափական երկարությունը (հիմքից մինչև հիմնական ճառագայթի հատակը) հավասար է պլատֆորմի տախտակամածի բարձրությանը` հանած հատակի իրական կառուցման բարձրությունը, որը բաղկացած է հենակետի վրա գտնվող հիմնական ճառագայթի բարձրությունից: հ o , տախտակամածի ճառագայթի բարձրությունը հբնև տախտակամածի հաստությունը տn, գումարած սյունակի հիմքի խորությունը պատրաստի հատակի մակարդակից ցածր (ենթադրվում է 0,6 - 0,8 մ խորություն).
Եթե ճառագայթի վանդակում կա օժանդակ ճառագայթ (հատակ առ հատակ զուգակցված ճառագայթներով), ապա ճառագայթի բարձրությունը ավելացվում է հատակի բարձրությանը. հբ.վ.
Սյունների գնահատված երկարությունները առանցքներին ուղղահայաց հարթություններում x-xԵվ վայ:
Բրինձ. 4.3.Կոշտ եռակցված սյունակի հատված
Սահմանված է ներսում միջին երկարության սյունակի ճկունությամբ λ = 100 - 60 մինչև 2500 կՆ ուժ ունեցող սյուների համար; λ = 60 - 40 - 2500 -4000 կՆ ուժ ունեցող սյուների համար; ավելի հզոր սյունակների համար անհրաժեշտ է ճկունություն λ = 40 – 30.
Ընդունել λ = 80.
Սյունակի պայմանական ճկունություն
Համաձայն I-հատվածի պայմանական ճկունության՝ կայունության կորի տիպով. ՎՈրոշեք կայունության գործակիցը կենտրոնական սեղմման տակ ժ= 0,697 (տես Աղյուսակ 3.11):
Պահանջվող սյունակի խաչմերուկի տարածքը
Հատվածի պտտման պահանջվող շառավիղները.
եսx = iy=lx/լ= 813 / 80 = 10,16 սմ:
Օգտագործելով սեղանից: 4.1 պտտման շառավիղի կախվածությունը հատվածի տեսակից և դրա չափերից (բարձրությունից հև լայնությունը բ), մենք սահմանում ենք I-beam-ի համար.
h =եսx/կ 1 \u003d 10,16 / 0,43 \u003d 23,63 սմ;
b=եսy/կ 2 \u003d 10,16 / 0,24 \u003d 42,33 սմ;
Տեխնոլոգիական պատճառներով (գոտու կարերի ավտոմատ եռակցման պայմանից) պատի բարձրությունը հwչպետք է պակաս լինի գոտու լայնությունից բզ. Մենք հատկացնում ենք հատվածի չափերը՝ դրանք կապելով թերթերի ստանդարտ լայնության հետ. 
Հետագա հաշվարկն իրականացվում է միայն առանցքի նկատմամբ վայ, քանի որ այս առանցքի նկատմամբ ձողի ճկունությունը գրեթե երկու անգամ ավելի շատ կլինի, քան առանցքի նկատմամբ xx.
Պատի հաստությունը սահմանվում է նվազագույնի` ելնելով դրա տեղական կայունությունից և վերցված է 6-16 մմ սահմաններում:
Սահմանափակել պայմանական ճկունությունը
Պատի ճկունություն (հաշվարկված պատի բարձրության և հաստության հարաբերակցությունը հw/տw) կենտրոնացված սեղմված I-սյուներում, ըստ տեղային կայունության պայմանի, պատերը չպետք է գերազանցեն. 
որտեղ արժեքները որոշվում են աղյուսակից: 4.2.
Որոշեք պատի հաստությունը ժամը 
Մենք ընդունում ենք պատը թերթիկից 400'8 մմ հատվածով, լայնական հատվածով
Եթե կառուցվածքային պատճառներով պատի հաստությունը տwավելի քիչ է ընդունել տw, min լոկալ կայունության վիճակից, ապա պատը պետք է ամրացնել զուգակցված կամ միակողմանի երկայնական կոշտացուցիչով՝ պատի նախագծային հատվածը կիսով չափ բաժանելով (նկ. 4.4): Երկայնական կողերը պետք է ներառվեն ձողի նախագծման հատվածում.
Ակալկ =A+å Աէջ.
Նշում.`
լ- տարրի պայմանական ճկունություն, որը վերցված է կենտրոնական սեղմման տակ կայունության հաշվարկում.
`լ 1 - տարրի պայմանական ճկունություն, որը վերցված է պահի գործողության հարթությունում կայունության հաշվարկում:
Ծանոթագրություններ. 1. Տուփի պրոֆիլները ներառում են փակ ուղղանկյուն պրոֆիլներ (կոմպոզիտային, թեքված ուղղանկյուն և քառակուսի):
2. Մի տուփ բաժնում հետ մ > 0 արժեք ` լuwպետք է որոշվի ճկման պահի հարթությանը զուգահեռ պատի համար:
3. 0 արժեքների համար < մ < 1.0 արժեք ` լuwպետք է որոշվի գծային ինտերպոլացիայով հաշվարկված արժեքների միջև մ= 0 և մ= 1,0.
Դարակների վերելքի լայնության հարաբերակցությունը բէֆ = (բզ – տw) / 2 \u003d (40 - 8) / 2 \u003d 19,6 սմ
դարակի հաստությամբ տզկենտրոնացված սեղմված տարրերում՝ պայմանական ճկունությամբ
լ= 0,8 - 4 ըստ պայմանի տեղական կայունության դարակ չպետք է գերազանցի
որտեղից մենք որոշում ենք դարակի նվազագույն հաստությունը.
Պահանջվող տարածքը մեկ դարակ
Բրինձ. 4.4.
Պահանջվող դարակի հաստությունը
Ընդունել
Բաժնի բարձրությունը
հ = հw + 2տզ\u003d 400 + 2 ∙ 1,2 \u003d 42,4 սմ:
Դարակների տարածք
Մենք հաշվարկում ենք հատվածի երկրաչափական բնութագրերը.
- քառակուսի
առանցքի նկատմամբ իներցիայի պահն է վայ(մենք անտեսում ենք պատի իներցիայի պահը)
- պտտման շառավիղ
- իրական ճկունություն
- պայմանական ճկունություն
– կայունության գործակիցը կենտրոնական սեղմման տակ
Սյունակի ընդհանուր կայունությունը y-y առանցքի նկատմամբ
Մենք ստուգում ենք սյունակի ընդհանուր կայունությունը առանցքի նկատմամբ y-y:
Որտեղ էՀետ= 1 - աշխատանքային պայմանների գործակիցը ըստ աղյուսակի. 1.3.
Սյունակում թերլարվածություն
Բաժինն ընդունված է:
Եթե սյունակի կայունության պայմանը չի պահպանվում, հատվածի չափերը ճշգրտվում և նորից ստուգվում են: Կարգավորումը, որպես կանոն, կատարվում է դարակների չափսերը փոխելով՝ դրանց տեղային կայունության պայմանի պարտադիր պահպանմամբ։
Հատվածի ուրվագիծը և սյունակի պատը ամրացնելու համար, երբ 
տեղադրեք լայնակի խստացուցիչներ, որոնք գտնվում են հեռավորության վրա ա= (2,5...3)հwմեկը մյուսից; յուրաքանչյուր ուղարկող տարր պետք է ունենա առնվազն երկու եզր (տես նկ. 4.4): Նվազագույն նախագծման չափերը բrև հաստությունը տrլայնակի խստացուցիչները վերցվում են այնպես, ինչպես հիմնական ճառագայթում:
Մենք ստուգում ենք.
լայնակի կարծրացուցիչների տեղադրում չի պահանջվում:
Այն վայրերում, որտեղ ամրացումները, ճառագայթները, միջատները և այլ տարրերը կից են սյունին, ամրացնողները տեղադրվում են կենտրոնացված ուժի փոխանցման տարածքում՝ անկախ պատի հաստությունից:
Գոտու կապը պատի հետ հաշվարկվում է կտրվածքի համար ըստ բանաձևի
Որտեղ Տ = ՔֆիկՍզ/Ի- գոտի կտրող ուժ միավորի երկարության վրա, որը պայմանավորված է
պայմանական լայնակի ուժ
Քֆիկ = 7,15 ∙ 10 –6 (2330 – Ե/Ռy)Ն/φ ,
Այստեղ φ – Կենտրոնական սեղմման տակ կայունության գործակիցը, որը հաշվարկվում է առանցքի նկատմամբ սյունակի պայմանական ճկունության համաձայն. x- x;
Սզ- սյունակի ակորդի ստատիկ պահը առանցքի նկատմամբ x- x;
Իxսյունակի հատվածի իներցիայի պահն է։
Կենտրոնական սեղմված սյուներում կտրող ուժը աննշան է, քանի որ պատահական ազդեցություններից առաջացող լայնակի ուժը փոքր է: Պատի միացումը դարակների հետ կատարվում է ավտոմատ եռակցման միջոցով։ Եռակցման նվազագույն ոտքը կառուցվածքայինորեն վերցվում է կախված եռակցված տարրերի առավելագույն հաստությունից ( տառավելագույնը = տզ= 12 մմ) կզ= 5 մմ:
4.3. A միջոցով սյունակի հաշվարկ և ձևավորում
Օրինակ 4.3.Ընտրեք միջանցքային սյունակ երկու ալիքներից, որոնք միացված են շերտերով (նկ. 4.5), համաձայն օրինակ 4.2-ի:
Բրինձ. 4.5.
Նյութի առանցքի նկատմամբ միջանցիկ սյուների հաշվարկ x- xորոշել պրոֆիլի համարը և ազատ առանցքի նկատմամբ հաշվարկով y- y, արտադրվում է այնպես, ինչպես պինդ սյուները, բայց ձողի ճկունությունը կրճատված ճկունությամբ փոխարինելով, նշանակվում է ճյուղերի միջև հեռավորությունը, որի դեպքում ձողը հավասարապես կայուն է երկու փոխադարձ ուղղահայաց հարթություններում։
4.3.1. Սյունակի հաշվարկը նյութական առանցքի նկատմամբ կայունության համար x-x
Խորհուրդ է տրվում նախապես ճկունություն սահմանել. մինչև 2500 կՆ նախագծային ծանրաբեռնվածությամբ միջին երկարության 5-7 մ սյուների համար ընդունվում է ճկունություն: լ= 90 - 50; 2500 – 3000 կՆ բեռնվածությամբ – լ= 50 - 30, ավելի բարձր սյունակների համար անհրաժեշտ է նշել մի փոքր ավելի մեծ ճկունություն:
Սյուների վերջնական ճկունություն 
Որտեղ 
- գործակից՝ հաշվի առնելով սյունակի կրող հզորության թերի օգտագործումը, վերցված առնվազն 0,5։ Սյունակի կրող հզորության լիարժեք օգտագործմամբ լu= 120.
Փնտրում է ճկունություն լ = 50.
Պայմանական ճկունություն
Ըստ աղյուսակի 3.12 որոշել կորի տեսակը ընդունված հատվածի տեսակին համապատասխան (տեսակ ′′ բ''): Աղյուսակի համաձայն. 3.11 պայմանական ճկունություն = 1.7-ը համապատասխանում է կենտրոնական սեղմման տակ կայունության գործակցին j = 0,868.
Գտեք պահանջվող խաչմերուկի տարածքը բանաձևով
Մեկ ճյուղի պահանջվող տարածք
Պահանջվող պտտման շառավիղը առանցքի շուրջ x-x
Ըստ պահանջվող տարածքի Աբև պտտման շառավիղը եսxտեսականուց (ԳՕՍՏ 8240-93) ընտրում ենք թիվ 36 երկու ալիք՝ ունենալով հատվածի հետևյալ բնութագրերը.
Աբ= 53,4 սմ 2; A= 2Աբ\u003d 53,4 × 2 \u003d 106,8 սմ 2; Իx\u003d 10820 սմ 4; Ի 1 \u003d 513 սմ 4;
եսx= 14,2 սմ; ես 1 = 3,1 սմ; պատի հաստությունը դ= 7,5 մմ; դարակի լայնությունը բբ= 110 մմ; կապվում է ծանրության կենտրոնի հետ զ o = 2,68 սմ; գծային խտություն (քաշը 1 մ ռ.) 41,9 կգ / մ:
Եթե ալիքի առավելագույն պրոֆիլը = 2 = 22926,7 սմ 4:
Իներցիայի շառավիղ
Սյունակի գծի ճկունություն
λ y = լy/եսy = 813 / 14,65 = 55,49.
Նվազեցված ճկունություն
Պայմանական նվազեցված ճկունություն
Ըստ աղյուսակի 3.11 կախված կայունության կորի տեսակից ″ բ″ որոշել կայունության գործակիցը կենտրոնական սեղմման տակ φ = 0,830.
Մենք ստուգում ենք.
Սյունակի կայունությունը առանցքի նկատմամբ y- yապահովված.
Սյունակում թերլարվածություն
որը թույլատրելի է կոմպոզիտային հատվածում ըստ SNiP-ի:
Ցանցային սյուներում պետք է ստուգվի նաև մեկ ճյուղի կայունությունը հարակից վանդակավոր հանգույցների միջև ընկած հատվածում:
Մոտավոր ուժ
Նբ = Ն/2 = 2067,18 / 2 = 1033,59 կՆ:
Հաշվարկված ճյուղի երկարությունը (տես նկ. 34)
լ 1 = 2բ o tga\u003d 2 28,64 0,7 \u003d 40,1 սմ.
Մասնաճյուղի հատվածային տարածք Աբ\u003d 53,4 սմ 2:
Հատվածի պտտման շառավիղը [ 36 առանցքի շուրջ 1-1 ես 1 = 3,1 սմ:
Մասնաճյուղի ճկունություն
Մասնաճյուղի պայմանական ճկունություն
Կենտրոնական սեղմման կայունության գործակիցը կայունության կորի տիպի համար ″ բ″ φ = 0,984.
Մենք ստուգում ենք առանձին ճյուղի կայունությունը.
Սյունակի ճյուղը հարակից վանդակավոր հանգույցների միջև ընկած հատվածում կայուն է:
Եռանկյուն վանդակի հաշվարկ
Անցող սյունակի եռանկյուն վանդակի հաշվարկը կատարվում է որպես ֆերմայի վանդակի հաշվարկ, որի տարրերը հաշվարկվում են առանցքային ուժի համար պայմանական լայնակի ուժից: Քֆիկ(տես նկար 4.8): Խաչաձև վանդակի խաչաձև փակագծերը բաժանարարներով հաշվարկելիս պետք է հաշվի առնել այն լրացուցիչ ուժը, որն առաջանում է յուրաքանչյուր ամրացումում սյունակի ճյուղերի սեղմումից: Ամրագրման ուժը որոշվում է բանաձևով
Հենակետի խաչմերուկը հավասար անկյան տակից ∟ 50 × 50 × 5 , նախկինում վերցված միջանցիկ սյունակի գծի հաշվարկում ( Ադ= 4,8 սմ 2), մենք ստուգում ենք կայունությունը, դրա համար մենք հաշվարկում ենք.
- բրեկետի գնահատված երկարությունը
լդ = բo/ cos α = 28,64 / 0,819 = 34,97 սմ;
- ամրագոտիների առավելագույն ճկունություն
Որտեղ եսյո\u003d 0,98 սմ - անկյունի հատվածի պտտման նվազագույն շառավիղը առանցքի նկատմամբ yՕ- yՕ(ըստ տեսականի);
- պայմանական ամրագոտիների ճկունություն
– φ min = 0,925 – կայունության նվազագույն գործակից կայունության կորի տիպի համար ″ բ″;
– γ Հետ= 0,75 - աշխատանքային պայմանների գործակիցը, հաշվի առնելով միակողմանի ամրացումը մեկ անկյունից (տես աղյուսակ. 1.3):
Մենք ստուգում ենք սեղմված ամրակը կայունության համար ըստ բանաձևի
Ապահովված է բրեկետի կայունությունը։
Անջատիչները ծառայում են սյունակի ճյուղի հաշվարկված երկարությունը նվազեցնելու համար և հաշվարկվում են հիմնական սեղմված տարրի պայմանական լայնակի ուժին հավասար ուժի համար ( Քֆիկ/2). Սովորաբար դրանք վերցվում են նույն հատվածից, ինչ բրեկետները: Մենք հաշվարկում ենք ամրացման կետը սյունակի ճյուղին մեխանիկացված եռակցման միջոցով ամրացման ուժի համար Նդ= 16,37 կՆ։ Եռակցման կարի հաշվարկը կատարվում է միաձուլման սահմանի մետաղի համար:
Կարերի կողմից ընկալվող ուժերը հաշվարկվում են հետևյալ բանաձևերով
- հետույքի մոտ
Նմասին = (1 – α )Նդ= (1 - 0,3) 16,37 = 11,46 կՆ;
ՆՊ = α Նդ= 0,3 16,37 = 4,91 կՆ:
Գրիչի վրա կարի նվազագույն ոտքը խնդրելը կզ= տug- 1 \u003d 5 - 1 \u003d 4 մմ, մենք գտնում ենք կարի գնահատված երկարությունը.
- հետույքի մոտ
լw,մասին = Նմասին/(β զRwzγwzγ գ) = 11,46 / (1,05 0,4 16,65 1 1) = 1,64 սմ;
լw,Պ= ՆՊ/(β զՌwzγ wzγ գ) = 4,91 / (1,05 0,4 16,65 1 1) = 0,7 սմ.
Մենք ընդունում ենք եռակցման նվազագույն կառուցողական երկարությունը հետույքի և փետուրի վրա լw,մասին = լw,Պ= 40 + 1 = 50 մմ:
Եթե հնարավոր չէ զոդում տեղադրել ճյուղի լայնության սահմաններում, ապա եռակցման երկարությունը մեծացնելու համար կարելի է ամրագոտիները կենտրոնացնել սյունակի դեմքին:
Փոխադրման պայմանների պատճառով սյունը բեռնափոխադրման նշանների բաժանելիս երկու հարթության մեջ վանդակաճաղերով միջանցքային սյուների բեռնափոխադրման տարրերը պետք է ամրացվեն բեռնափոխադրման տարրի ծայրերում տեղակայված դիֆրագմներով: Նույն հարթության մեջ միացնող ցանցով միջանցիկ սյունակներում պետք է սյունակի ողջ երկարությամբ առնվազն յուրաքանչյուր 4 մ-ի երկայնքով դիֆրագմներ տեղադրվեն, որոնց հաստությունը 8-14 մմ է (նկ. 4.9):
Բրինձ. 4.9.
4.4. Սյուների գլխի ձևավորում և հաշվարկ
Հիմնական ճառագայթը հենվում է վերևից սյունակի վրա, մինչդեռ միջերեսը ենթադրվում է, որ կախված է: Երկայնական սեղմման ուժ Նհիմնական ճառագայթներից փոխանցվում է հաստությամբ երկու կողմից պլանավորված հենարանային սալիկի միջոցով տվրա= 16 - 25 մմ ուղղակիորեն պինդ սյունակի գլխի կողերի վրա և միջանցիկ սյունակի դիֆրագմայի վրա:
Սյունի ծայրերը, կողիկներն ու դիֆրագմը աղացած են։ Ուժի փոխանցումը կողերից դեպի սյունի պատին և դիֆրագմից դեպի սյունի ճյուղերի պատերին իրականացվում է ուղղահայաց զոդումներով։ Թիթեղը ծառայում է սյունակի վրա ճառագայթները ամրացնելու համար մոնտաժային պտուտակներով, որոնք ամրացնում են ճառագայթների նախագծման դիրքը: Սալը սյունակին ամրացնող եռակցումները կառուցվածքայինորեն վերագրվում են նվազագույն չափի ոտքով, վերցված ըստ միացված տարրերի ամենամեծ հաստության (տես Աղյուսակ 3.6): Պլանի սալիկի չափերը յուրաքանչյուր ուղղությամբ 15–20 մմ-ով ավելի մեծ են վերցվում, քան սյունակի եզրագիծը, որպեսզի տեղավորվեն եռակցումները:
Ուղղահայաց կողերը և դիֆրագմը խստացնելու, ինչպես նաև սյունաձողի պատերը կամ միջանցիկ սյունակի ճյուղերն ամրացնելու համար այն վայրերում, որտեղ մեծ կենտրոնացված բեռներ են տեղափոխվում, ուղղահայաց կողերը ներքևից շրջանակվում են հորիզոնական կոշտացուցիչով:
4.4.1. Կոշտ սյունակի գլուխ
Գլուխը բաղկացած է ափսեից և կողերից (նկ. 4.10):
Բրինձ. 4.10.
Ուղղահայաց զուգակցված կողի պահանջվող տարածքը որոշվում է փլուզման պայմանից.
Fin հաստությունը
որտեղ է բաշխման պայմանական երկարությունը
ծանրաբեռնվածություն, որը հավասար է հիմնական ճառագայթի կրող կողի լայնությանը բհգումարած երկու սյունակի գլխի ափսեի հաստությունը ( տվրաընդունված 25 մմ):
Կողերի լայնությունը (բարձրացված մաս)
Մենք ընդունում ենք երկու ուղղահայաց կողիկներ 140×22 մմ հատվածով:
Մենք ստուգում ենք ուղղահայաց եզրը տեղական կայունության համար:
Աջակցող կողոսկրի բարձրությունը նշանակում ենք ուժի փոխանցումը ապահովող եռակցումների տեղադրման պայմանից Նկողերից մինչև սյունակի պատը:
Մենք հարցնում ենք եռակցման ոտքը կզ= 7 մմ (նախագծային պահանջների շրջանակներում կզ , min = 7 մմ մեխանիկացված թերթի եռակցման համար տ max = 25 մմ և - միացված տարրերի ամենափոքր հաստությունը):
Պահանջվող կարի երկարությունը
Հաշվի առնելով 1 սմ երկարությամբ կարի ծայրամասային հատվածների թերությունների փոխհատուցման համար՝ վերջապես ընդունում ենք կողոսկրի բարձրությունը։ հr= 45 սմ:
Կարի գնահատված երկարությունը պետք է լինի ոչ ավելի, քան 85 β զկզ.
Մենք ստուգում ենք այն ըստ բանաձևի
Հաստ սյունակի բարակ պատերով, պատի հաստությունը տwստուգեք, արդյոք կտրված է աջակից ուղղահայաց կողերի ամրացման եզրերի երկայնքով: Պահանջվող պատի հաստությունը
որն ավելի մեծ է, քան ընդունված պատի հաստությունը տw= 8 մմ: Մենք արտադրում ենք սյունակի պատի տեղական ամրացում՝ գլխի բարձրության սահմաններում պատի հատվածը փոխարինելով ավելի հաստ ներդիրով: Մենք ընդունում ենք ներդիրի հաստությունը տ ′ w= 18 մմ:
Տարբեր հաստության տարրերի հետույքային եռակցման ժամանակ սթրեսի կոնցենտրացիան նվազեցնելու համար մենք ավելի մեծ հաստությամբ տարրի վրա կատարում ենք 1:5 թեքությամբ թեքություններ: Հորիզոնական կարծրացուցիչների լայնությունը վերցված է ուղղահայաց աջակցության կողերի լայնությանը հավասար բս= բr= 140 մմ: Կողի հաստությունը որոշվում է նրա կայունության պայմանից.
այն պետք է լինի առնվազն: Մենք ընդունում ենք զուգակցված կողոսկրը 140 × 10 մմ հատվածով թերթիկից:
4.4.2. Անցող սյունակի ղեկավար
Գլուխը բաղկացած է ափսեից և դիֆրագմայից՝ ամրացված հորիզոնական կոշտացուցիչով (նկ. 4.11):
Բրինձ. 4.11.
Հաշվարկն իրականացվում է այնպես, ինչպես պինդ սյունակի գլխիկի հաշվարկը:
Դիֆրագմայի հաստությունը տդորոշվում է երկայնական ուժից փլուզման հաշվարկով Ն:
որտեղ է կենտրոնացված բեռի բաշխման պայմանական երկարությունը (տես կետ 4.4.1):
Ընդունել տդ= 22 մմ:
Դիֆրագմայի բարձրությունը որոշվում է սյունակի ճյուղերի պատերը կտրելու պայմանից ( դ= 7,5 մմ - ընդունված ալիքի պատի հաստությունը):
հդ = Ն/(4dRսγ գ) = 2067,18 / (4 0,75 13,92 1) = 49,5 սմ։
Ընդունել հդ= 50 սմ.
Մենք ստուգում ենք դիֆրագմը կտրվածքի համար որպես կարճ ճառագայթ.
Որտեղ Ք = Ն/2 = 2067,18 / 2 = 1033,59 կՆ .
Հզորության պայմանը չի պահպանվում։ Մենք ընդունում ենք դիֆրագմայի հաստությունը տդ= 25 մմ և նորից ստուգեք.
Մենք որոշում ենք եռակցման ոտքը, որը պատրաստված է մեխանիկացված եռակցմամբ և ապահովելով դիֆրագմայի ամրացումը սյունակի ճյուղերի պատին (հաշվարկը միաձուլման սահմանի մետաղի համար).
Որտեղ լw = հդ- 1 \u003d 50 - 1 \u003d 49 սմ - կարի գնահատված երկարությունը, որը հավասար է դիֆրագմայի բարձրությանը մինուս 1 սմ, հաշվի առնելով կարի վերջնական հատվածների թերությունները:
Մենք ընդունում ենք կարի ոտքը կզ= 7 մմ, որը համապատասխանում է տարրերի մեքենայացված եռակցման համար դրա նվազագույն արժեքին տ= 25 մմ:
Կողքի կարի գնահատված երկարությունը պետք է լինի ոչ ավելի, քան 85 β զկզ. Մենք ստուգում ենք. լw = 49 < 85 × 0,9 × 0,7 = 53,5 см. Условие выполняется.
Հորիզոնական կոշտացուցիչի հաստությունը վերցված է տս= 10 մմ, որն ավելի մեծ է 
Լայնությունը բսեզրի կայունության վիճակից նշանակում ենք.
Ընդունել բս= 30 սմ.
4.5. Սյունակի հիմքի ձևավորում և հաշվարկ
Հիմքը սյունակի կրող մասն է և ծառայում է ուժերը սյունից հիմք տեղափոխելու համար։ Սյուներում համեմատաբար փոքր նախագծային ուժերով (մինչև 4000 - 5000 կՆ) օգտագործվում են տրավերսներով հիմքեր։ Սյունակի ձողից ուժը եռակցման միջոցով փոխանցվում է անմիջապես հիմքի վրա հենվող սալաքարին: Սալիկից հիմքի վրա ճնշման ավելի միասնական փոխանցման համար սալիկի կոշտությունը, անհրաժեշտության դեպքում, կարող է ավելացվել՝ տեղադրելով լրացուցիչ կողիկներ և դիֆրագմներ:
Հիմքը ամրացվում է իր նախագծային դիրքը հիմքի վրա խարիսխի պտուտակներով ամրացնելով: Կախված ամրացումից, իրականացվում է սյունակի կախովի կամ կոշտ կապը հիմքի հետ: Կախովի միջերեսով հիմքում 20 - 30 մմ տրամագծով խարիսխի պտուտակներ կցվում են ուղղակիորեն բազային թիթեղին, որն ունի որոշակի ճկունություն, որն ապահովում է համապատասխանությունը պատահական մոմենտների ազդեցության տակ (նկ. 4.12):
Բրինձ. 4.12.Սյունակի հիմքը ժամը Բրինձ. 4.13.
Նախագծային դիրքում դրա տեղադրման ժամանակ սյունակի որոշակի շարժման (ուղղման) հնարավորության համար խարիսխի պտուտակների համար ափսեի անցքերի տրամագիծը վերցվում է խարիսխների տրամագծից 1,5 - 2 անգամ: Հեղույսի տրամագծից 3 մմ մեծ անցք ունեցող լվացարանները դրվում են խարիսխի պտուտակների վրա, իսկ պտուտակն ընկույզով սեղմելուց հետո լվացքի մեքենան եռակցվում է թիթեղին։ Կոշտ միացման դեպքում սյունաձողին ամրացվում են խարիսխի պտուտակներ՝ տրավերսների հեռավոր կոնսուլների միջոցով, որոնք ունեն զգալի ուղղահայաց կոշտություն, ինչը բացառում է սյունի հիմքի վրա պտտվելու հնարավորությունը։ Այս դեպքում 24 - 36 մմ տրամագծով պտուտակները սեղմվում են լարման միջոցով, որը մոտ է պտուտակային նյութի նախագծման դիմադրությանը: Խարիսխի ափսեը վերցվում է որպես հաստ տap= 20 - 40 մմ և լայնությունը բap, հավասար է պտուտակների համար նախատեսված անցքերի չորս տրամագծի (նկ. 4.13):
Հիմքի դիզայնը պետք է համապատասխանի սյունակի նախագծման սխեմայում ընդունված հիմքի հետ սյունակի միացման եղանակին: Հաշվարկի և նախագծման համար ընդունվել է հիմքի վրա կոշտ ամրագրմամբ սյունակի հիմքը։
4.5.1. Հիմքի ափսեի չափերի որոշում հատակագծում
Մենք որոշում ենք նախագծման ուժը սյունակում բազային մակարդակում՝ հաշվի առնելով սյունակի սեփական քաշը.
Որտեղ կ= 1.2-ը նախագծման գործակից է, որը հաշվի է առնում վանդակաճաղի քաշը, հիմքի տարրերը և սյունակի գլուխը: Ենթադրվում է, որ ափսեի տակ գտնվող ճնշումը հավասարաչափ բաշխված է: Կենտրոնական սեղմված սյունակում հատակագծի սալիկի չափերը որոշվում են հիմքի նյութի ամրության վիճակից.
Որտեղ y- գործակից՝ կախված փլուզման տարածքի վրա տեղային բեռի բաշխման բնույթից (լարումների միասնական բաշխմամբ. y =1);
Ռբ , տեղ- բետոնի նախագծման դիմադրությունը սալիկի տակ փլուզման համար, որը որոշվում է բանաձևով
Ռբ , տեղ= αφ բՌբ\u003d 1 ∙ 1.2 ∙ 7.5 \u003d 9 ՄՊա \u003d 0.9 կՆ / սմ 2,
Որտեղ ա= 1 - B25-ից ցածր կոնկրետ դասի համար;
Ռբ= 7.5 ՄՊա բետոնի B12.5 դասի համար - բետոնի նախագծման սեղմման ուժը, որը համապատասխանում է իր դասին և վերցված է աղյուսակի համաձայն: 4.3;
ժբ- գործակից, որը հաշվի է առնում բետոնի ամրության բարձրացումը սեղմման մեջ բազային թիթեղի տակ գտնվող նեղ պայմաններում և որոշվում է բանաձևով.
Այստեղ Ազ 1 - հիմքի վերին եզրի տարածքը, որը մի փոքր գերազանցում է հիմքի ափսեի տարածքը Ազ.
Աղյուսակ 4.3
Բետոնի նախագծման դիմադրությունՌ բ
|
Ուժի դաս |
|||||||
|
Ռբ, ՄՊա |
Գործակից ժբ B7.5-ից բարձր դասերի բետոնի համար ընդունվում է ոչ ավելի, քան 2.5, իսկ B7.5 և ցածր դասի բետոնի համար ոչ ավելի, քան 1.5:
Մենք նախապես սահմանել ենք ժբ= 1,2.
Հիմնական ափսեի հաշվարկ
Սալերի չափսերը (լայնությունը Բև երկարությունը Լ) նշանակվում են ըստ պահանջվող տարածքի Ազ, կապված են սյունակի ուրվագծին (բազային ափսեի վերելակները պետք է լինեն առնվազն 40 մմ) և համահունչ են տեսականին (նկ. 4.14):
Բրինձ. 4.14.
Սահմանեք սալիկի լայնությունը.
Բ = հ + 2տտ + 2գ\u003d 36 + 2 1 + 2 4 \u003d 46 սմ,
Որտեղ հ\u003d 36 սմ - սյունակի գավազանի հատվածի բարձրությունը;
տտ\u003d 10 մմ - տրավերսի հաստությունը (վերցրեք 8 - 16 մմ);
Հետ= 40 մմ - սալաքարի հենակետային մասի նվազագույն վերելքը (նախկինում վերցված է 40 - 120 մմ և, անհրաժեշտության դեպքում, նշված է սալիկի հաստության հաշվարկման գործընթացում):
Պահանջվող սալիկի երկարությունը
Կենտրոնական սեղմված սյունակի համար հիմքի ափսեը պետք է մոտ լինի քառակուսուն (առաջարկվող կողմի հարաբերակցությունը Լ/IN≤ 1.2): Չափերով քառակուսի ափսե ենք ընդունում IN= Լ= 480 մմ:
Ափսե տարածք Ազ= ԼB = 48 48 \u003d 2304 սմ 2:
Հիմքի կտրվածքի տարածքը (հիմքի վերին հատվածի չափերը սահմանվում են 20 սմ-ով ավելի, քան հիմքի ափսեի չափսերը)
Փաստացի հարաբերակցությունը
Բետոնի նախագծման դիմադրություն սալիկի տակ փլուզման նկատմամբ
Ռբ , տեղ = 1 ∙ 1,26 ∙ 7,5 \u003d 9,45 ՄՊա \u003d 0,95 կՆ / սմ 2:
Սալի տակ բետոնի ամրության ստուգում.
Սալիկի չափի կրճատումը չի պահանջվում, քանի որ այն ընդունվել է պլանի նվազագույն չափերով:
4.5.2. Հիմնական ափսեի հաստության որոշում
Սյունակի ծայրերին, տրավերսների և կողերի վրա հենված բազային ափսեի հաստությունը որոշվում է հիմքի հակահարվածից դրա ճկման ուժի վիճակից, որը հավասար է ափսեի տակ գտնվող միջին լարվածությանը.
Յուրաքանչյուր հատվածում 1 սմ լայնությամբ շերտի վրա գործող առավելագույն ճկման պահերը որոշվում են հաշվարկված հավասարաչափ բաշխված բեռից:
Տեղադրությունը միացված է 1 , հենված չորս կողմից.
Որտեղ ա 1 \u003d 0,053 - գործակից՝ հաշվի առնելով ընդլայնման պահի նվազումը չորս կողմից ափսեի հենման պատճառով և որոշվում է աղյուսակից: 4.4 կախված ավելի մեծ կողային հողամասերի հարաբերակցությունից բավելի փոքրին ա.
Աղյուսակ 4.4
Հնարավորություններա 1 հենված սալիկի ծռումը հաշվարկելու համարչորս կողմից
|
բ/ա |
||||||||||
Արժեքներ բԵվ աորոշվում է լույսի ներքո գտնվող չափերով.
բ = 400 – 2դ= 400 - 2 × 7,5 = 385 մմ; Ա= 360 մմ; բ/Ա = 385 / 360 = 1,07.
Տեղադրությունը միացված է 2 , հենվում է երեք կողմերից.
Որտեղ բ- գործակիցը վերցված է ըստ աղյուսակի. 4.5 կախված ափսեի ամրացված կողմի հարաբերակցությունից բ 1=40 մմ մինչև ազատ Ա 1 = 360 մմ:
Աղյուսակ 4.5
Հնարավորություններբ երեք եզրերով հենված սալիկի ծռումը հաշվարկելու համար
|
բ 1 /ա 1 |
||||||||||
կողմերի հարաբերակցությունը բ 1 /ա 1 = 40 / 360 = 0,11; կողմերի հետ կապված բ 1 /ա 1 < 0,5 плита рассчитывается как консоль длиной բ 1 = 40 մմ (նկ. 4.15):
Ճկման պահը
Կանթիլի վրա 3
Բրինձ. 4.15.
Երբ սալը հենվում է երկու եզրերի վրա, որոնք համընկնում են անկյան տակ, անվտանգության սահմանում ճկման պահի հաշվարկը կատարվում է ինչպես երեք կողմից հենված սալիկի դեպքում՝ հաշվի առնելով չափը. ա 1 անկյունագծով եզրերի միջև, չափս բ 1 հավասար է անկյունի վերևից մինչև անկյունագիծ հեռավորությանը (նկ. 4.16, Ա).
Սալի տարբեր մասերում մեծության մոմենտների կտրուկ տարբերությամբ անհրաժեշտ է փոփոխություններ կատարել սալիկի աջակցության սխեմայում, հնարավորության դեպքում պահերի արժեքները հավասարեցնելու համար: Դա արվում է դիֆրագմների և կողերի տեղադրմամբ: Մենք սալաքարը բաժանում ենք տարածքում 1 կես դիֆրագմայի հաստությունը տդ= 10 մմ (տես նկ. 4.15):
Ասպեկտների հարաբերակցություն
բ/ա= 38,5 / 17,5 = 2,2 > 2,
Երբ սալիկը հենվում է չորս եզրերի վրա՝ կողմի հարաբերակցությամբ բ/ա> 2 ճկման մոմենտը սահմանվում է որպես բացվածքով միաթռիչ գավազանի սալիկի համար Ա, ազատորեն պառկած երկու հենարանների վրա.
Ըստ սալիկի տարբեր հատվածների համար հայտնաբերված ճկման պահերի ամենամեծ արժեքի՝ մենք որոշում ենք սալիկի 1 սմ լայնությամբ դիմադրության պահանջվող պահը.
որտեղ է սալիկի հաստությունը
Մենք ընդունում ենք 30 մմ հաստությամբ թերթ:
Ճկման պահը որոշելիս Մ 1 սմ 1 սմ լայնությամբ սալիկի խնդրահարույց հատվածի համար 1 թույլատրվում է հաշվի առնել հարակից հենակետային հատվածների բեռնաթափման ազդեցությունը երկար կողմերի երկայնքով (ինչպես շարունակական ճառագայթով) ըստ բանաձևի.
Մ 1 ׳ = Մ 1 – Մ 3 =ք(α 1 ա 2 – 0,5գ 2) = 0,9 (0,053 ∙ 36 2 - 0,5 ∙ 5 2) = 50,57 կՆ∙սմ:
4.5.3. Տրավերսի հաշվարկ
Ընդունված տրավերսի հաստությունը տտ= 10 մմ:
Տրավերսի բարձրությունը որոշվում է տրավերսի ամրացման ուղղահայաց կարերը սյունաձողին տեղադրելու պայմանից։ Անվտանգության սահմանը ենթադրում է, որ ամբողջ ուժը փոխանցվում է տրավերսներին չորս ֆիլե եռակցման միջոցով (հաշվի չեն առնվում սյունաձողն ուղղակիորեն բազային թիթեղին միացնող եռակցումները):
Մենք ընդունում ենք եռակցման ոտքը կզ= 9 մմ (սովորաբար սահմանվում է 8 - 16 մմ սահմաններում, բայց ոչ ավելի, քան 1,2 տրոպե): Կատարված մեկ կարի պահանջվող երկարությունը
մեքենայացված եռակցում, հիմնված միաձուլման սահմանի վրա
լw = Ն/(4β զկզ Ռwzγ wzγ գ) = 2184 / (4 ∙ 1,05 ∙ 0,9 ∙ 16,65 ∙ 1 ∙ 1) = 34,7 սմ<
< 85 β զ կզ\u003d 85 0,9 0,9 \u003d 68,85 սմ.
Ընդունում ենք տրավերսի բարձրությունը՝ հաշվի առնելով կարի սկզբում և վերջում արատների համար 1 սմ ավելացումը։ հտ= 38 սմ.
Մենք ստուգում ենք տրավերսի ամրությունը որպես միանգամյա երկշերտ ճառագայթ՝ հիմնվելով սյան ճյուղերի (դարակների) վրա և հիմքից ճնշում ստանալով (նկ. 4.16, բ).
Բրինձ. 4.16.
Որտեղ դ= Բ/ 2 \u003d 48 / 2 \u003d 24 սմ - տրավերսի բեռնվածքի տարածքի լայնությունը:
Որտեղ σ = Մop/Վտ\u003d 178,8 / 240,7 \u003d 0,74 կՆ / սմ 2;
τ = Քև այլն/(տտհտ) \u003d 432 / (1 38) \u003d 11,37 կՆ / սմ 2:
Ընդունված է տրավերսի խաչմերուկը։
Ուժի փոխանցման համար անհրաժեշտ հորիզոնական կարերի ոտք ( Նտ= քտԼ) մեկ տրավերսից մինչև սալաքար
որտեղ էլ լw = (Լ– 1) + 2(բ 1 - 1) \u003d (48 - 1) + 2 (4 - 1) \u003d 53 սմ - հորիզոնական կարերի ընդհանուր երկարությունը:
Մենք ընդունում ենք եռակցման ոտքը կզ= 12 մմ, որը հավասար է առավելագույն թույլատրելի ոտքին կզ, առավելագույնը = 1,2 տտ= 1,2 1 = 12 մմ:
4.5.4. Թիթեղների ամրացման կողերի հաշվարկ
Նախագծված բազայի համար խստացնող սարքերի տեղադրման անհրաժեշտություն
հենասեղանի հատվածում բազային թիթեղ չկա, հետևաբար հաշվարկը տրված է որպես սյունակի հիմքի նախագծման այլ տարբերակների օրինակ (տես Նկար 4.16, Ա).Մ rԵվ Քrըստ բանաձևի
Որտեղ σ = Մr/Վr = 6Մr/(տrհr 2) \u003d 6 270 / (1 10 2) \u003d 16,2 կՆ / սմ 2;
τ = Քr/(տrհr) \u003d 108 / (1 10) \u003d 10,8 կՆ / սմ 2:
Ռիբն ընդունեց:
Եռակցումները, որոնք ամրացնում են կողոսկրը սյունակի տրավերսին (ձողին), ստուգվում են ճկման և կտրվածքի արդյունքում առաջացող կտրվածքային լարումների համար:
Նշանակեք կարի ոտքը կզ= 10 մմ:
Մենք ստուգում ենք մեխանիկացված եռակցման միջոցով պատրաստված եռակցման մետաղի կտրման ուժը (եռակցման հաշվարկված երկարությունը լw = հr– 1 = 10 – 1 = 9 սմ:
Մենք ստուգում ենք կարերի ամրությունը միաձուլման սահմանի երկայնքով.
Պահանջվող եռակցման ոտքը կողոսկրերը հիմքի ափսեին ամրացնելու համար
կզ = Քr/ = 108 / = 0,77 սմ:
Մենք ընդունում ենք կարի ոտքը կզ= 8 մմ:
Սյունակի ձողը ամրացվում է բազային ափսեի վրա 7 մմ ոտքով կառուցվածքային կարով (թիթեղներ եռակցելիս տառավելագույնը = տէջ= 30 մմ):
Պողպատե ՍՅՈՒՆՆԵՐ
ՇԵՆՔԵՐ ԵՎ Օբյեկտներ
Կենտրոնական սեղմված սյուներն օգտագործվում են շենքերի, աշխատանքային հարթակների և վերգետնյա անցումների միջհատակային հատակների և տանիքների համար: Սյունակի դիզայնը բաղկացած է փաստացի ձողից և օժանդակ սարքերից՝ գլխից և հիմքից: Շենքի վերադիր կառույցները հենվում են գլխի վրա՝ ուղղակիորեն բեռնելով սյունը, սյունաձողը բեռը գլխից փոխանցում է հիմք և հանդիսանում է հիմնական կառուցվածքային տարրը, իսկ հիմքը ողջ ստացված բեռը գավազանից փոխանցում է հիմք։
Սյունակների տեսակները
Շենքերի շրջանակների մեջ օգտագործվում են երեք տեսակի սյուներ.
- մշտական հատվածի սյունակներ;
- փոփոխական հատվածի սյունակներ (աստիճան);
- առանձին տիպի սյունակներ:
Մշտական հատվածի սյունակներօգտագործվում են առանց կռունկի շենքերում և շենքերում, որոնք կարող են օգտագործել մինչև 20 տոննա բարձրացնող հզորությամբ կախովի և կամուրջ էլեկտրական մեխանիզմներ, որպես կանոն, օգտագործելի բարձրություն հատակի մակարդակից մինչև տանիքի ֆերմաների հատակը ոչ ավելի, քան 12: մ.
15 տոննայից ավելի բարձրացնող հզորությամբ կռունկներ օգտագործելիս կիրառեք աստիճանավոր սյուներբաղկացած է երկու մասից, վերին մասը սովորաբար եռակցված կամ գլորված I-ճառագայթ է, ստորին մասը բաղկացած է վրանից և կռունկի ճյուղից, որոնք փոխկապակցված են կա՛մ պինդ թերթիկի տեսքով, կա՛մ տաք գլանվածքի վանդակի միջոցով։ անկյունները.
Առանձին տիպի սյուներ օգտագործվում են 150 տոննայից ավելի բարձրացնող հզորությամբ և 15-20 մ բարձրությամբ կռունկներով շենքերում: Այս դիզայնի վրանի և կռունկի հենարանը փոխկապակցված են ուղղահայաց հարթությունում ճկուն մի շարք հորիզոնական ձողերով, որոնց պատճառով տեղի է ունենում բեռի ընկալման տարանջատում, ամբարձիչի կանգառը ընկալում է միայն վերևի կռունկից ուղղահայաց ուժը, իսկ կռունկը մասնաճյուղը հավաքում է բոլոր բեռները շրջանակից և շենքի ծածկույթից:
Սյունակների հատվածներ
Սյուների ձողերը պատրաստված են մեկ լայն դարակային I-ճառագայթներից կամ կազմված են մի քանի գլանված պրոֆիլներից, կոմպոզիտային ձողերը բաժանված են միջանցիկ և ամուր: Միջոցով, իր հերթին, բաժանվում են bezraskosnye, վանդակավոր եւ perforated.
ամուր սյուներամենից հաճախ դրանք եռակցված կամ գլորված լայն եզր I-beam են, որտեղ եռակցված տարբերակն առավելություն ունի օպտիմալ հատված ընտրելու ունակության պատճառով՝ նյութը խնայելիս սյունակում անհրաժեշտ կոշտություն ապահովելու համար: Բավականին հեշտ է արտադրել խաչաձեւ հատվածի սյուները, որոնք հավասարապես կայուն են երկու ուղղություններով: Նույն չափսերով խաչաձեւ հատվածը գերազանցում է I-beam-ը ավելի մեծ կոշտության պատճառով: Պինդ սյուները ներառում են նաև փակ հատվածով սյուներ, որոնք կարող են կազմված լինել երկակի գլանված ալիքներից, թեքված էլեկտրական եռակցված պրոֆիլներից կամ կլոր խողովակներից, այս տարբերակի զգալի թերությունն է ներքին մակերևույթի անմատչելիությունը սպասարկման համար, ինչը կարող է հանգեցնել արագ քայքայիչ: հագնել.
սյունակների միջոցով -Դիզայնի բնորոշ սխեման երկու ճյուղ է (ալիքներից, I-ճառագայթներից կամ խողովակներից), որոնք փոխկապակցված են վանդակաճաղերով, որոնք ապահովում են սյունաձողի ճյուղերի համատեղ աշխատանքը: Ցանցային համակարգերը օգտագործվում են բրեկետներից, բրեկետներից և սփեյսերներից, ոչ ամրացված տիպի սլատների տեսքով: Սյունակի վանդակը սովորաբար տեղադրվում է երկու հարթության մեջ և պատրաստված է միայնակ անկյուններից՝ նախապատվությունը տալով անձև միացմանը՝ անմիջապես ձողի ճյուղերի դարակների վրա ամրացմամբ։ Նման սյուների ոլորումը կանխելու և դրանց եզրագիծը պահպանելու համար ծայրերում տեղադրվում են դիֆրագմներ:
Սյուների մանրամասները և հանգույցները
Սյունակների գլուխներ. Գոյություն ունեն երկու նախագծային լուծում սյուների վրա տանիքի ֆերմաների և խաչաձողերի աջակցության համար, առանց կախովի կցորդով - ճառագայթները սովորաբար տեղադրվում են վերևից, կախովի և կոշտներով դրանք տեղադրվում են կողքի վրա:
Վերին միացումում սյունակի գլուխը հիմքի ափսե է և ամրացնող սարքեր, որոնք բեռը փոխանցում են սյունակի մարմնին: Գլխի կողերը սալաքարին և սյունի ճյուղերին եռակցում են միջանցիկ գավազանով կամ սյան պատերին՝ ամուր ձողով։ Կողերի բարձրությունը և հաստությունը որոշվում են եռակցման անհրաժեշտ երկարության վիճակից, որը պետք է դիմակայել գլխի ամբողջ ճնշմանը և աջակցության ճնշման ազդեցության տակ փլուզման դիմադրությունից: Միացնող ֆլանզերի անհամապատասխանությունը փոխհատուցելու, ուղղահայաց կողերին լրացուցիչ կայունություն և կոշտություն հաղորդելու համար, անհրաժեշտության դեպքում դրանք շրջանակվում են լայնակի կողերով: Հիմնական ափսեը սովորաբար 20 ... 30 մմ հաստությամբ հարթեցված ափսե է, 12 ... 30 մմ թեթև սյուների համար, պլանում ափսեի եզրագծի չափը նշանակվում է ավելի շատ, քան սյունակի ուրվագիծը: 15 ... 20 մմ:
Կողային միացումով աջակցության ռեակցիան փոխանցվում է հարակից փնջի կրող եզրով դեպի սյունակի հատակներին եռակցված սեղան: Ճառագայթի կրող եզրի և սեղանի ծայրային երեսը աղացած է, սեղանի հաստությունը վերցվում է 20 ... 40 մմ-ով ավելի, քան կրող եզրի հաստությունը:
Սյունակի հիմքըսյունի հենարանն են և ծառայում են ուժը սյունից հիմք տեղափոխելու համար: Հիմքի կառուցողական լուծումը կախված է գավազանի հատվածի տեսակից և բարձրությունից, հիմքի հետ միացման եղանակից և սյուների մոնտաժման եղանակից: Բաժանվում են ընդհանուր և առանձին հիմքերի, որոնք կարող են լինել առանց տրավերսների, ընդհանուր կամ առանձին տրավերսներով, միապատի կամ երկպատի։ Հիմնական ափսեի հիմնական չափերը նշանակվում են կախված հիմքերի տեսակից և ճկման հաշվարկից: Խարիսխի պտուտակների համար անցքեր են դրվում դրանց տրամագծից 20 ... 30 մմ ավելի, լարվածությունը կատարվում է լվացքի մեքենաների միջոցով, որոնք այնուհետև եռակցվում են ափսեին: Հիմքի կոշտությունն ապահովելու և հենարանի հաստությունը նվազեցնելու համար տեղադրվում են տրավերսներ, կողիկներ և դիֆրագմներ, բայց դրա շնորհիվ տրավերսներով հիմքն ավելի ընդհանուր է ստացվում՝ համեմատած ոչ տրավերսների։ Միջանցքային սյուների հիմքերը սովորաբար նախագծված են որպես առանձին տիպ, յուրաքանչյուր ճյուղ ունի իր բեռնված հիմքը: Այնուամենայնիվ, եթե սյունակի հատվածի բարձրությունը 1 մ-ից պակաս է, ապա թույլատրվում է օգտագործել ընդհանուր հիմք, ինչպես վերը քննարկված ամուր սյուների դեպքում:
Կոնսուլներծառայում են հաստատուն հատվածի սյուների վրա կռունկների ճառագայթները պահելու համար, հիմնականում օգտագործվում են միապատի, եթե անհրաժեշտ է մեծ ուժեր փոխանցել, օգտագործվում են կրկնակի պատեր: