Lidhja e ngurtë e trarëve me kolonat formon një sistem kornizë (e).
Kur trarët zhbllokohen nga lart, njësia mbajtëse e strukturës së sipërme ka një brinjë tërthore me një fund të bluar që del 15-25 mm, përmes së cilës presioni transmetohet në kolonë (Fig. a, b, d). Më pak i përdorur është një dizajn njësi ku presioni mbështetës transmetohet nga brinja e brendshme e traut që ndodhet mbi fllanxhën e kolonës (c, d). Nëse brinja mbështetëse tërthore e traut mbivendosje ka një fund të zgjatur (a, b, d), atëherë presioni mbështetës transmetohet së pari në pllakën mbështetëse të kokës së kolonës, pastaj në brinjën mbështetëse të kokës dhe nga kjo brinjë. në murin e shtyllës (ose trari i tërthortë në një kolonë përmes (e) dhe më pas shpërndahet në mënyrë të barabartë në seksionin kryq të kolonës. Pllaka bazë e kokës shërben për të transferuar presionin nga skajet e traut në brinjët mbajtëse të koka, prandaj trashësia e saj nuk përcaktohet me llogaritje, por nga konsideratat e projektimit dhe zakonisht merret si 16-25 mm.Nga pllaka bazë presioni bartet në brinjët mbajtëse të kokës përmes saldimeve horizontale, skajet e brinjëve janë ngjitur në pllakë.Këmba e këtyre tegelave përcaktohet nga formula
Kur instaloni pllakën e bazës në skajin e bluar të shufrës së kolonës, siguron kontakt të plotë të pllakës me brinjën e kolonës, dhe presioni mbështetës transmetohet nga kontakti i drejtpërdrejtë i sipërfaqeve, dhe saldimet që lidhin pllakën bazë merren në mënyrë strukturore.
e) 
Përveç kësaj, duhet të plotësohen kushtet për të siguruar stabilitetin lokal të brinjës mbështetëse.
Pjesa e poshtme e brinjëve mbështetëse të kokës është e përforcuar me brinjë tërthore që i pengojnë ato të përdredhin jashtë rrafshit të kolonës nën presion të pabarabartë nga skajet e trarëve të sipërm, të cilat lindin nga prodhimi dhe instalimi i pasaktë.
Nga brinjët mbajtëse, presioni transmetohet në murin e kolonës përmes saldimeve me fileto. Bazuar në këtë, gjatësia e kërkuar e brinjëve.
Gjatësia e parashikuar e qepjeve nuk duhet të kalojë .
Brinjët gjithashtu kontrollohen për prerje:
ku 2 është numri i fetave;
–trashësia e murit të një kolone ose traversa e një kolone përmes.
Në presione të larta mbështetëse, sforcimet prerëse në mur tejkalojnë rezistencën e projektimit. Në këtë rast, gjatësia e brinjës rritet ose përdoret një mur më i trashë. Ju mund të rrisni trashësinë e murit vetëm në krye të kolonës (b). Kjo zgjidhje redukton konsumin e metaleve, por është më pak e avancuar teknologjikisht për t'u prodhuar.
Shpërndarja e mëtejshme e presionit nga muri i kolonës në të gjithë seksionin kryq të shufrës së kolonës së fortë sigurohet nga qepjet e vazhdueshme që lidhin fllanxhat dhe murin.
Në kolonat përmes (e), presioni nga traversa transmetohet në degët e kolonës përmes saldimeve me fileto, këmba e së cilës duhet të jetë së paku:
Koka e kolonës me brinjë mbështetëse të trarëve të vendosur mbi fllanxhat e kolonës (c) është projektuar dhe llogaritur në mënyrë të ngjashme me atë të mëparshme, vetëm roli i brinjëve mbështetëse të kokës kryhet nga fllanxhat e kolonës. Nëse presioni nga pllaka e kokës transmetohet në kolonë përmes saldimeve (fundi i kolonës nuk është i bluar), atëherë gjatësia e saldimeve që lidhin një fllanxha të kolonës në pllakë përcaktohet nga gjendja e prerjes së tyre nga reagimi i një rrezeje:
,
ku është reagimi mbështetës i një trau, është gjerësia e fllanxhës së shtyllës.
Nëse fundi i kolonës është bluar, atëherë saldimet bëhen strukturore me një këmbë minimale. Për të siguruar transmetimin e presionit mbështetës në të gjithë gjerësinë e brinjës mbajtëse të traut me një gjerësi të madhe kordash trarësh dhe fllanxha të ngushta kolone, është e nevojshme të dizajnohet një tra tërthor i zgjeruar (Fig. d). Në mënyrë konvencionale supozohet se presioni mbështetës nga pllaka transferohet së pari plotësisht në travers, dhe më pas nga traversa në fllanxhën e kolonës; në përputhje me këtë, llogariten shtresat për bashkimin e traversës në pllakë dhe kolonë. Kur struktura mbështetet në kolonë nga ana (e), reaksioni vertikal transmetohet përmes skajit të planifikuar të brinjës mbështetëse të traut deri në fund të tabelës mbështetëse dhe prej saj në fllanxhën e kolonës. Trashësia e tabelës mbështetëse merret 5-10 mm më e madhe se trashësia e brinjës mbështetëse të traut. Nëse reagimi mbështetës i rrezes nuk kalon 200 kN, tabela mbështetëse është bërë nga një cep i trashë me një fllanxhë të prerë; nëse reagimi është më i madh, tabela është bërë nga një fletë me një fund të sipërm të planifikuar. Secila prej dy shtresave që lidhin tabelën në kolonë llogaritet për 2/3 e reaksionit mbështetës, i cili merr parasysh joparalelizmin e mundshëm të skajeve të traut dhe tabelës, pasojë e pasaktësive të prodhimit dhe, për rrjedhojë, transferimi i pabarabartë i presionit midis skajeve. Gjatësia e kërkuar e një shtresë fiksimi tavoline përcaktohet nga formula:
.
Ndonjëherë tabela është ngjitur jo vetëm përgjatë rezervuarëve, por edhe përgjatë skajit të poshtëm, në këtë rast gjatësia totale e shtresës përcaktohet nga një forcë e barabartë me
Koka e kolonës shërben si një mbështetje për strukturat e sipërme (trarët, trarët) dhe shpërndan ngarkesën e përqendruar në kolonë në mënyrë të barabartë mbi seksionin kryq të shufrës.
Lidhja midis trarëve dhe kolonave mund të jetë e lirë ose e ngurtë. Lidhja e menteshës transmeton vetëm ngarkesa vertikale (a, b, c, d, e).
Lidhja e ngurtë e trarëve me kolonat formon një sistem kornizë (e).
Kur trarët zhbllokohen nga lart, njësia mbajtëse e strukturës së sipërme ka një brinjë tërthore me një fund të bluar që del 15-25 mm, përmes së cilës presioni transmetohet në kolonë (Fig. a, b, d). Më pak i përdorur është një dizajn njësi ku presioni mbështetës transmetohet nga brinja e brendshme e traut që ndodhet mbi fllanxhën e kolonës (c, d). Nëse brinja mbështetëse tërthore e traut mbivendosje ka një fund të zgjatur (a, b, d), atëherë presioni mbështetës transmetohet së pari në pllakën mbështetëse të kokës së kolonës, pastaj në brinjën mbështetëse të kokës dhe nga kjo brinjë. në murin e shtyllës (ose trari i tërthortë në një kolonë përmes (e) dhe më pas shpërndahet në mënyrë të barabartë në seksionin tërthor të kolonës. Pllaka mbështetëse e kokës shërben për të transferuar presionin nga skajet e traut në brinjët mbajtëse të kokë, prandaj trashësia e saj nuk përcaktohet nga llogaritja, por nga konsideratat e projektimit dhe zakonisht merret të jetë 16-25 mm.
Nga pllaka bazë, presioni transferohet në brinjët mbështetëse të kokës përmes saldimeve horizontale, dhe skajet e brinjëve janë ngjitur në pllakë.
Këmba e këtyre qepjeve përcaktohet nga formula
.
Kur instaloni pllakën e bazës në skajin e bluar të shufrës së kolonës, siguron kontakt të plotë të pllakës me brinjën e kolonës, dhe presioni mbështetës transmetohet nga kontakti i drejtpërdrejtë i sipërfaqeve, dhe saldimet që lidhin pllakën bazë merren në mënyrë strukturore.
Gjerësia e brinjës mbështetëse përcaktohet nga gjendja e rezistencës në shtypje.
Përveç kësaj, duhet të plotësohen kushtet për të siguruar stabilitetin lokal të brinjës mbështetëse.
.
Pjesa e poshtme e brinjëve mbështetëse të kokës është e përforcuar me brinjë tërthore që i pengojnë ato të përdredhin jashtë rrafshit të kolonës nën presion të pabarabartë nga skajet e trarëve të sipërm, të cilat lindin nga prodhimi dhe instalimi i pasaktë.
Nga brinjët mbajtëse, presioni transmetohet në murin e kolonës përmes saldimeve me fileto. Bazuar në këtë, gjatësia e kërkuar e brinjëve.
.
Gjatësia e parashikuar e qepjeve nuk duhet të kalojë .
Brinjët gjithashtu kontrollohen për prerje: 
,
ku 2 është numri i fetave;
– trashësia e murit të shtyllës ose traversës së kolonës përmes.
Në presione të larta mbështetëse, sforcimet prerëse në mur tejkalojnë rezistencën e projektimit. Në këtë rast, gjatësia e brinjës rritet ose përdoret një mur më i trashë. Ju mund të rrisni trashësinë e murit vetëm në krye të kolonës (b). Kjo zgjidhje redukton konsumin e metaleve, por është më pak e avancuar teknologjikisht për t'u prodhuar.
Shpërndarja e mëtejshme e presionit nga muri i kolonës në të gjithë seksionin kryq të shufrës së kolonës së fortë sigurohet nga qepjet e vazhdueshme që lidhin fllanxhat dhe murin.
Në kolonat përmes (e), presioni nga traversa transmetohet në degët e kolonës përmes saldimeve me fileto, këmba e së cilës duhet të jetë së paku:
.
Koka e kolonës me brinjë mbështetëse të trarëve të vendosur mbi fllanxhat e kolonës (c) është projektuar dhe llogaritur në mënyrë të ngjashme me atë të mëparshme, vetëm roli i brinjëve mbështetëse të kokës kryhet nga fllanxhat e kolonës. Nëse presioni nga pllaka e kokës transmetohet në kolonë përmes saldimeve (fundi i kolonës nuk është i bluar), atëherë gjatësia e saldimeve që lidhin një fllanxha të kolonës në pllakë përcaktohet nga gjendja e prerjes së tyre nga reagimi i një rrezeje:
,
ku është reagimi mbështetës i një trau, është gjerësia e fllanxhës së shtyllës.
Nëse fundi i kolonës është bluar, atëherë saldimet bëhen strukturore me një këmbë minimale. Për të siguruar transferimin e presionit mbështetës në të gjithë gjerësinë e brinjës mbështetëse të traut me një gjerësi të madhe kordash trare dhe fllanxha të ngushta kolone, është e nevojshme të projektohet një tra tërthor i zgjeruar (Fig. d). Në mënyrë konvencionale supozohet se presioni mbështetës nga pllaka transferohet së pari plotësisht në travers, dhe më pas nga traversa në fllanxhën e kolonës; në përputhje me këtë, llogariten shtresat për bashkimin e traversës në pllakë dhe kolonë. Kur struktura mbështetet në kolonë nga ana (e), reaksioni vertikal transmetohet përmes skajit të planifikuar të brinjës mbështetëse të traut deri në fund të tabelës mbështetëse dhe prej saj në fllanxhën e kolonës. Trashësia e tabelës mbështetëse merret 5-10 mm më e madhe se trashësia e brinjës mbështetëse të traut. Nëse reagimi mbështetës i rrezes nuk kalon 200 kN, tabela mbështetëse është bërë nga një cep i trashë me një fllanxhë të prerë; nëse reagimi është më i madh, tabela është bërë nga një fletë me një fund të sipërm të planifikuar. Secila prej dy shtresave që lidhin tabelën në kolonë llogaritet për 2/3 e reaksionit mbështetës, i cili merr parasysh joparalelizmin e mundshëm të skajeve të traut dhe tabelës, pasojë e pasaktësive të prodhimit dhe, për rrjedhojë, transferimi i pabarabartë i presionit midis skajeve. Gjatësia e kërkuar e një shtresë fiksimi tavoline përcaktohet nga formula:
.
Ndonjëherë tabela është ngjitur jo vetëm përgjatë rezervuarëve, por edhe përgjatë skajit të poshtëm, në këtë rast gjatësia totale e shtresës përcaktohet nga një forcë e barabartë me
.
Lidhja ndërmjet trarëve dhe shtyllave mund të jetë falas(me mentesha) dhe vështirë. Ndërfaqja falas transferon vetëm ngarkesa vertikale. Lidhja e ngurtë formon një sistem kornizë të aftë për të thithur forcat horizontale dhe për të zvogëluar momentin e projektimit në trarët. Në këtë rast, trarët janë ngjitur me kolonën në anën.
Me bashkim të lirë, trarët vendosen në majë të kolonës, gjë që siguron lehtësinë e instalimit.
Në këtë rast, koka e kolonës përbëhet nga një pllakë dhe brinjë që mbështesin pllakën dhe transferojnë ngarkesën në shufrën e kolonës (Fig.).
Nëse ngarkesa transferohet në kolonë përmes skajeve të bluarjes së brinjëve mbajtëse të trarëve të vendosur afër qendrës së kolonës, atëherë pllaka e kapakut mbështetet nga poshtë nga brinjët që kalojnë nën brinjët mbështetës të trarëve (Fig. a. dhe b).
Oriz. Kokat e kolonave kur mbështesin trarët nga lart
Brinjët e kokës janë ngjitur në pllakën e bazës dhe në degët e kolonës me një shufër kalimtare ose në murin e kolonës me një shufër të fortë. Qepjet që lidhin brinjën e kokës në pllakë duhet të përballojnë presionin e plotë në kokë. Kontrolloni ato duke përdorur formulën
. (8)
Lartësia e brinjës së kokës përcaktohet nga gjatësia e kërkuar e shtresave që transferojnë ngarkesën në bërthamën e kolonës (gjatësia e shtresave nuk duhet të jetë më shumë se 85∙β w ∙k f:
. (9)
Trashësia e brinjës së kokës përcaktohet nga gjendja e rezistencës ndaj shtypjes nën presionin e plotë të mbështetjes
, (10)
ku është gjatësia e sipërfaqes së grimcuar, e barabartë me gjerësinë e brinjës mbajtëse të traut plus dy trashësi të pllakës së kokës së kolonës.
Pasi të keni përcaktuar trashësinë e brinjës, duhet ta kontrolloni atë për prerje duke përdorur formulën:
. (11)
Nëse trashësitë e mureve të kanaleve të një kolone përmes dhe mureve të një kolone të vazhdueshme janë të vogla, ato duhet të kontrollohen edhe për prerje në pikën ku janë ngjitur brinjët me to. Mund ta bëni murin më të trashë brenda lartësisë së kokës.
Për t'i dhënë ngurtësi brinjëve që mbajnë pllakën e bazës dhe për të forcuar muret e shufrës së shtyllës kundër humbjes së qëndrueshmërisë në vendet ku transmetohen ngarkesa të mëdha të përqendruara, brinjët vertikale që mbajnë ngarkesën kornizohen nga poshtë me brinjë horizontale.
Pllaka mbështetëse e kokës transferon presionin nga struktura e sipërme në brinjët e kokës dhe shërben për të lidhur trarët në kolonat me bulona montimi që rregullojnë pozicionin e projektimit të trarëve.
Trashësia e pllakës bazë supozohet të jetë strukturore brenda 20-25 mm.
Kur fundi i kolonës bluhet, presioni nga trarët transferohet përmes pllakës bazë direkt në brinjët e kokës. Në këtë rast, trashësia e shtresave që lidhin pllakën me brinjët, si dhe me degët e kolonës, caktohet në mënyrë strukturore.
Nëse trau është ngjitur në kolonë nga ana (Fig.), reaksioni vertikal transmetohet përmes brinjës mbështetëse të traut në një tavolinë të salduar në fllanxhat e kolonës. Fundi i brinjës mbështetëse të rrezes dhe buza e sipërme e tryezës janë bashkangjitur. Trashësia e tavolinës merret 20-40 mm më e madhe se trashësia e brinjës mbështetëse të traut.
Oriz. Mbështetja e një rreze në një kolonë nga ana
Këshillohet që tavolina të bashkohet me kolonën në tre anët.
Për të siguruar që trau të mos varet në bulonat dhe të ulet fort në tryezën mbështetëse, brinjët mbështetëse të traut janë ngjitur në shufrën e kolonës me bulona, diametri i të cilit duhet të jetë 3 - 4 mm më pak se diametri i vrima.
Leksioni 13
Fermat. karakteristikat e përgjithshme dhe klasifikimi
Një trung është një sistem shufrash të lidhur me njëri-tjetrin në nyje dhe që formojnë një strukturë gjeometrikisht të pandryshueshme. Kartat mund të jenë të sheshta (të gjitha shufrat shtrihen në të njëjtin plan) dhe hapësinore.
E sheshtë fantazmat (Fig. a) mund të perceptojnë një ngarkesë të aplikuar vetëm në rrafshin e tyre dhe duhet të sigurohen nga rrafshi i tyre me lidhje ose elementë të tjerë. Trajtat hapësinore (Fig. b, c) formojnë një rreze hapësinore të ngurtë të aftë për të thithur ngarkesa që veprojnë në çdo drejtim. Çdo fytyrë e një trau të tillë është një dërrasë e sheshtë. Një shembull i një rreze hapësinore është një strukturë kulle (Fig. d).
Oriz. Demet e sheshta (a) dhe hapësinore (b, c, d).
Elementet kryesore të trasave janë rripat që formojnë skicën e kapakut, dhe një grilë e përbërë nga mbajtëse dhe shtylla (Fig.).
1 - rripi i sipërm; 2 - rripi i poshtëm; 3 - mbajtëse; 4 - raft
Oriz. Elementet e trastit
Distanca midis nyjeve të rripit quhet panel ( d ), distanca midis mbështetësve - hapësirë ( l ), distanca midis akseve (ose skajeve të jashtme) të kordave është lartësia e trastit ( h f).
Kordat e trasave veprojnë kryesisht në forca dhe momente gjatësore (të ngjashme me kordat e trarëve të ngurtë); Rrjeta e trastit thith kryesisht forcën anësore.
Lidhjet e elementeve në nyje kryhen duke lidhur drejtpërdrejt një element me një tjetër (Fig. a) ose duke përdorur guaskat nodale (Fig. b) . Në mënyrë që shufrat e dërrasës të punojnë kryesisht në forcat boshtore, dhe ndikimi i momenteve mund të neglizhohet, elementët e trastës përqendrohen përgjatë akseve që kalojnë nëpër qendrat e gravitetit.
a - kur elementët e grilës janë drejtpërdrejt ngjitur me rripin;
b - kur lidhni elementë duke përdorur një guaskë
Oriz. Nyjet e trurit
Trasat klasifikohen sipas diagramit statik, konturit të kordave, sistemit të rrjetës, mënyrës së lidhjes së elementeve në nyje dhe sasisë së forcës në elementë. Sipas skemës statike Ka trarë (Fig.): tra (i ndarë, i vazhdueshëm, konsol), me hark, me kornizë dhe me kabllo.
Trarët e ndarë sistemet (Fig. a) përdoren në mbulesat e ndërtesave dhe urave. Ato janë të lehta për t'u prodhuar dhe instaluar, nuk kërkojnë instalimin e njësive mbështetëse komplekse, por janë shumë metal-intenzive. Për hapësira të mëdha (më shumë se 40 m), kapakët e ndarë rezultojnë të jenë të përmasave të mëdha dhe duhet të montohen nga elementë të veçantë gjatë instalimit. Kur numri i hapësirave të mbivendosura është dy ose më shumë, përdorni të vazhdueshme fermat (Fig. b). Ato janë më ekonomike për sa i përket konsumit të metaleve dhe kanë ngurtësi më të madhe, gjë që bën të mundur uljen e lartësisë së tyre. Por kur mbështetësit vendosen, forca shtesë lindin në kafazet e vazhdueshme, kështu që përdorimi i tyre në bazamente të dobëta zhytjeje nuk rekomandohet. Përveç kësaj, instalimi i strukturave të tilla është i ndërlikuar.
a - rreze e ndarë; 6 - rreze e vazhdueshme; c, e - tastierë;
g - kornizë; d - me hark; g - me kabllo; z - e kombinuar :
Oriz. Sistemet e trasave
Konsol demet (Fig. c, e) përdoren për tenda, kulla dhe mbështetëse të linjave të energjisë elektrike. Kornizë sistemet (Fig. e) janë ekonomike për sa i përket konsumit të çelikut, kanë përmasa më të vogla, por janë më komplekse gjatë instalimit.Përdorimi i tyre është racional për ndërtesat me hapësirë të gjatë. Aplikacion me hark sistemet (Fig. e), megjithëse kursejnë çelikun, çojnë në rritjen e volumit të dhomës dhe të sipërfaqes së strukturave mbyllëse.Përdorimi i tyre shkaktohet kryesisht nga kërkesat arkitektonike. NË me kabllo dërrasat (Fig. g) të gjitha shufrat punojnë vetëm në tension dhe mund të bëhen nga elementë fleksibël, si kabllo çeliku. Tensioni i të gjithë elementëve të fantazmave të tillë arrihet duke zgjedhur skicën e kordave dhe grilës, si dhe duke krijuar paranderje. Puna vetëm në tension ju lejon të përdorni plotësisht vetitë e fortësisë së lartë të çelikut, pasi problemet e stabilitetit eliminohen. Mbulesat me kabllo janë racionale për dyshemetë dhe urat me hapje të gjatë. Përdoren gjithashtu sisteme të kombinuara, të përbëra nga një tra i përforcuar nga poshtë me një sprengel ose mbajtëse, ose nga lart me një hark (Fig. h). Këto sisteme janë të lehta për t'u prodhuar (për shkak të numrit më të vogël të elementeve) dhe janë efikase në strukturat e rënda, si dhe në strukturat me ngarkesa lëvizëse. Është shumë efektive përdorimi i sistemeve të kombinuara gjatë forcimit të strukturave, për shembull, përforcimi i një trau nëse kapaciteti i tij mbajtës është i pamjaftueshëm, me një dërrasë ose struke.
Varet nga konturet e rripave demet ndahen në segmentale, poligonale, trapezoidale, me rripa paralele dhe trekëndore (Fig.).
Më ekonomike për sa i përket konsumit të çelikut është një dërrasë e përshkruar sipas një diagrami momenti. Për një sistem rrezesh me një hapje të vetme me ngarkesë të shpërndarë në mënyrë uniforme, kjo është segmentare dërrasë me një rrip parabolik (Fig. a ). Sidoqoftë, skica e lakuar e rripit rrit kompleksitetin e prodhimit, kështu që fantazmat e tillë praktikisht nuk përdoren aktualisht.
Më e pranueshme është poligonale kontur (Fig. b) me një thyerje të rripit në çdo nyje. Ai korrespondon mjaft afër me skicën parabolike të diagramit të momentit dhe nuk kërkon prodhimin e elementeve të lakuar. Mbulesa të tilla ndonjëherë përdoren për të mbuluar hapësira të mëdha dhe në ura.
a - segmental; b - poligonal; c - trapezoidale; g - me rripa paralele; d, f, g, i - trekëndësh
Oriz. Skicat e rripave të trastit:
Fermat trapezoidale skicat (Fig. c) kanë avantazhe të projektimit kryesisht për shkak të thjeshtimit të nyjeve. Për më tepër, përdorimi i mbulesave të tilla në veshje bën të mundur ndërtimin e një montimi të ngurtë të kornizës, i cili rrit ngurtësinë e kornizës.
Fermat me rripa paralele (Fig. d) kanë gjatësi të barabarta të elementeve grilë, të njëjtën shtrirje nyjesh, përsëritshmëri më të madhe të elementeve dhe pjesëve dhe mundësinë e unifikimit të tyre, gjë që kontribuon në industrializimin e prodhimit të tyre.
Fermat trekëndëshi skicat (Fig. e, f, g, i) janë racionale për sistemet e konsolit, si dhe për sistemet e trarëve me një ngarkesë të përqendruar në mes të hapësirës (varg mahi). Me një ngarkesë të shpërndarë, dërrasat trekëndore kanë rritur konsumin e metalit. Përveç kësaj, ata kanë një numër të metash në dizajn. Njësia mbështetëse e mprehtë është komplekse dhe lejon vetëm bashkimin e varur me kolonat. Kllapat e mesit rezultojnë të jenë jashtëzakonisht të gjata dhe seksioni i tyre kryq duhet të zgjidhet për fleksibilitet maksimal, gjë që shkakton konsum të tepruar të metalit.
Sipas mënyrës së lidhjes së elementeve Në nyjet, dërrasat ndahen në të salduara dhe me bulona. Në strukturat e prodhuara para viteve 50, u përdorën gjithashtu nyje me thumba. Llojet kryesore të trasave janë të salduara. Lidhjet me bulona, si rregull, me bulona me forcë të lartë përdoren në njësitë e montimit.
Për nga madhësia e përpjekjes maksimale në mënyrë konvencionale të dallojë midis traversave të lehta me seksione elementësh të bërë nga profile të thjeshta të mbështjellë ose të përkulur (me forca në shufra N< 3000 kN) dhe dërrasa të rënda me elementë të seksionit të përbërë (N> 3000 kN).
Efikasiteti i traversave mund të rritet duke i paranderur ato.
Sistemet e grilave të trasave
Sistemet e grilave të përdorura në dërrasat janë paraqitur në Fig.
a - trekëndësh; b - trekëndësh me rafte; c, d - diagonale; d - trussed; e - kryq; g - kryq; dhe - rombike; k - gjysmë diagonale
Oriz. Sistemet e grilave të trasave
Zgjedhja e llojit të rrjetës varet nga modeli i aplikimit të ngarkesës, skica e kordave dhe kërkesat e projektimit. Për të siguruar kompaktësinë e njësive, këshillohet që këndi midis mbajtëseve dhe rripit të jetë në intervalin 30...50 0.
Sistemi trekëndor rrjeta (Fig. a) ka gjatësinë totale më të vogël të elementeve dhe numrin më të vogël të nyjeve. Ka ferma me duke u ngjitur Dhe poshtë mbajtëset mbështetëse.
Në vendet ku aplikohen ngarkesa të përqendruara (për shembull, në vendet ku mbështeten muret e çatisë), mund të instalohen rafte ose varëse shtesë (Fig. b). Këto rafte shërbejnë gjithashtu për të zvogëluar gjatësinë e parashikuar të rripit. Raftet dhe pezullimet funksionojnë vetëm në ngarkesa lokale.
Disavantazhi i një grilë trekëndore është prania e mbajtëseve të ngjeshur të gjatë, gjë që kërkon konsum shtesë të çelikut për të siguruar qëndrueshmërinë e tyre.
NË diagonale në grilë (Fig. c, d) të gjithë mbajtëset kanë forca të një shenje, dhe raftet kanë një tjetër. Një grilë diagonale është më intensive dhe punë intensive në krahasim me një rrjetë trekëndore, pasi gjatësia totale e elementeve të grilës është më e gjatë dhe ka më shumë nyje në të. Përdorimi i grilës diagonale është i këshillueshëm për lartësi të ulëta dhe ngarkesa të mëdha nodale.
Shprengelnaya rrjeti (Fig. e) përdoret për aplikimin jashtë nyjeve të ngarkesave të përqendruara në kordën e sipërme, si dhe kur është e nevojshme të zvogëlohet gjatësia e parashikuar e rripit. Është më shumë punë intensive, por mund të zvogëlojë konsumin e çelikut.
kryq rrjeta (Fig. e) përdoret kur ka një ngarkesë në trap si në njërin ashtu edhe në drejtimin tjetër (për shembull, ngarkesa e erës). Në fermat me rripa të markave, mund të përdorni kryq një grilë (Fig. g) nga qoshet e vetme me mbajtëse të ngjitura drejtpërdrejt në murin e tee-s.
RombikeDhe gjysmë diagonale grilat (Fig. i, j) për shkak të dy sistemeve të mbajtëseve kanë ngurtësi të madhe; Këto sisteme përdoren në ura, kulla, shtylla dhe lidhje për të zvogëluar gjatësinë e projektimit të shufrave.
Llojet e seksioneve të shufrave të trastit
Për sa i përket konsumit të çelikut për shufrat e ngjeshur të kafazit, më efikasi është një seksion tubular me mure të hollë (Fig. a). Një tub i rrumbullakët ka shpërndarjen më të favorshme të materialit në lidhje me qendrën e gravitetit për elementët e ngjeshur dhe, me një sipërfaqe tërthore të barabartë me profilet e tjera, ka rrezen më të madhe të rrotullimit (i ≈ 0,355d), e njëjtë në të gjitha drejtimet , gjë që bën të mundur marrjen e një shufre me fleksibilitetin më të vogël. Përdorimi i gypave në dërrasa lejon kursime të çelikut deri në 20...25%.
Oriz. Llojet e seksioneve të elementeve të formave të lehta
Avantazhi i madh i tubave të rrumbullakët është riorganizimi i mirë. Falë kësaj, presioni i erës mbi to është më i vogël, gjë që është veçanërisht e rëndësishme për strukturat e larta të hapura (kullat, shtyllat, vinçat). Tubat ruajnë pak acar dhe lagështi, kështu që ato janë më rezistente ndaj korrozionit dhe janë të lehta për t'u pastruar dhe lyer. E gjithë kjo rrit qëndrueshmërinë e strukturave tubulare. Për të parandaluar korrozionin, zgavrat e brendshme të tubit duhet të mbyllen.
Seksionet drejtkëndore të mbyllura të përkulura (Fig. b) bëjnë të mundur thjeshtimin e nyjeve të elementeve. Megjithatë, kapakët e bërë nga profile të mbyllura të përkulura me njësi pa zbehje kërkojnë saktësi të lartë të prodhimit dhe mund të prodhohen vetëm në fabrika të specializuara.
Deri kohët e fundit, dërrasat e lehta ishin projektuar kryesisht nga dy qoshe (Fig. c, d, e, f). Seksione të tilla kanë një gamë të gjerë zonash dhe janë të përshtatshme për ndërtimin e nyjeve në gusset dhe bashkimin e strukturave ngjitur me këllëfët (purlina, panele çati, lidhje). Një disavantazh i rëndësishëm i kësaj forme dizajni është; një numër i madh elementësh me madhësi standarde të ndryshme, konsum i konsiderueshëm i metalit për pajisje dhe guarnicione, intensitet i lartë i punës së prodhimit dhe prania e boshllëqeve midis qosheve, gjë që nxit korrozionin. Shufrat me një seksion kryq prej dy këndesh të formuara nga një tee nuk janë efektive kur punojnë në ngjeshje.
Me një forcë relativisht të vogël, shufrat e dërrasave mund të bëhen nga kënde të vetme (Fig. g). Ky seksion është më i lehtë për t'u prodhuar, veçanërisht me njësi pa formë, pasi ka më pak pjesë montimi dhe nuk ka boshllëqe të mbyllura për pastrim dhe lyerje.
Përdorimi i shufrave t për rripat e dërrasave (Fig. i) lejon që dikush të thjeshtojë ndjeshëm nyjet. Në një trung të tillë, qoshet e mbajtëseve dhe rafteve mund të ngjiten drejtpërdrejt në murin e tee-s pa gunga. Kjo përgjysmon numrin e pjesëve të montimit dhe zvogëlon intensitetin e punës së prodhimit:
Nëse rripi i trastës funksionon, përveç forcës boshtore, edhe në përkulje (me transferim të ngarkesës ekstra-nyjore), një seksion i një rreze I ose dy kanale është racionale (Fig. j, l).
Shumë shpesh, seksionet e elementeve të kafazit merren nga lloje të ndryshme profilesh: rripa të bërë nga trarët I, një grilë e bërë nga profile të mbyllura të lakuara ose rripa të bërë nga shufra T, një grilë e bërë nga qoshe të çiftëzuara ose të vetme. Kjo zgjidhje e kombinuar rezulton të jetë më racionale.
Elementet e ngjeshur të kafazit duhet të projektohen që të jenë po aq të qëndrueshëm në dy drejtime pingul reciprokisht. Me të njëjtat gjatësi dizajni l x = l y seksionet e bëra me tuba të rrumbullakët dhe profilet katrore të mbyllura të përkulura e plotësojnë këtë kusht.
Në trungjet e bëra nga kënde të çiftëzuara, rrezet e ngjashme të inercisë (i x ≈ i y) kanë kënde të pabarabarta të vendosura së bashku në rafte të mëdhenj (Fig. d). Nëse gjatësia e vlerësuar në rrafshin e kafazit është dy herë më e vogël se ajo e rrafshit (për shembull, në prani të një kornize), një seksion këndesh të pabarabarta të bashkuara nga fllanxha të vogla (Fig. e) është racionale, pasi në këtë rast i y ≈ 2i x.
Shufrat e trasave të rënda ndryshojnë nga ato të lehta në seksione më të fuqishme dhe më të zhvilluara, të përbëra nga disa elementë (Fig.).
Oriz. Llojet e seksioneve të elementeve të trasave të rënda
Përcaktimi i gjatësisë së projektimit të shufrave të trasave
Kapaciteti mbajtës i elementeve të ngjeshur varet nga gjatësia e projektimit të tyre:
l ef = μ× l, (1)
Ku ts - koeficienti i zvogëlimit të gjatësisë, në varësi të metodës së fiksimit të skajeve të shufrës;
l- gjatësia gjeometrike e shufrës (distanca midis qendrave të nyjeve ose pikave të fiksimit kundër zhvendosjes).
Ne nuk e dimë paraprakisht se në cilin drejtim shufra do të shtrëngohet me humbjen e qëndrueshmërisë: në rrafshin e kafazit ose në drejtim pingul. Prandaj, për elementët e ngjeshur është e nevojshme të njihen gjatësitë e projektimit dhe të kontrollohet qëndrueshmëria në të dy drejtimet. Shufrat fleksibël të shtrirë mund të varen nën peshën e tyre, ato dëmtohen lehtësisht gjatë transportit dhe instalimit, dhe nën ngarkesa dinamike mund të dridhen, kështu që fleksibiliteti i tyre është i kufizuar. Për të kontrolluar fleksibilitetin, është e nevojshme të dini gjatësinë e llogaritur të shufrave të shtrirë.
Duke përdorur shembullin e një demeti të një ndërtese industriale me një fanar (Fig.), Ne do të shqyrtojmë metodat për përcaktimin e gjatësive të vlerësuara. Lakim i mundshëm i kordave të trasave gjatë humbjes së qëndrueshmërisë në rrafshin e tij mund të ndodhë midis nyjeve (Fig. a).
Prandaj, gjatësia e llogaritur e kordës në rrafshin e trastit është e barabartë me distancën midis qendrave të nyjeve (μ = 1). Forma e përkuljes nga rrafshi i kafazit varet nga pikat në të cilat rripi është i siguruar kundër zhvendosjes. Nëse panelet e ngurtë prej metali ose betoni të armuar vendosen përgjatë kordonit të sipërm, ngjiten ose ngjiten në rrip, atëherë gjerësia e këtyre paneleve (zakonisht e barabartë me distancën midis nyjeve) përcakton gjatësinë e vlerësuar të rripit. Nëse një stolisje e profilizuar e ngjitur drejtpërdrejt në rrip përdoret si mbulesë çatie, atëherë rripi sigurohet kundër humbjes së qëndrueshmërisë përgjatë gjithë gjatësisë së tij. Gjatë mbulimit të çatisë përgjatë tufave, gjatësia e vlerësuar e kordonit nga rrafshi i kafazit është e barabartë me distancën midis vrimave, të siguruara kundër zhvendosjes në rrafshin horizontal. Nëse tufat nuk janë të fiksuara me lidhëse, atëherë ato nuk mund të parandalojnë lëvizjen e kordonit të kordonit dhe gjatësia e vlerësuar e kordonit do të jetë e barabartë me të gjithë hapësirën e kordonit. Në mënyrë që tufat të sigurojnë rripin, është e nevojshme të instalohen lidhjet horizontale (Fig. b) dhe të lidheni me to. Hapësirat duhet të vendosen në zonën e mbulesës nën fener.
A - deformimi i kordës së sipërme gjatë humbjes së qëndrueshmërisë në rrafshin e trastit; b, c - e njëjta gjë, nga rrafshi i trastit; d - deformimi i grilës
Oriz. Për të përcaktuar gjatësitë e projektimit të elementeve të trasave
Kështu, gjatësia e llogaritur e kordonit nga rrafshi i trungut është përgjithësisht e barabartë me distancën midis pikave të siguruara kundër zhvendosjes. Elementet që sigurojnë rripin mund të jenë panelet e çatisë, tufat, lidhjet dhe shiritat. Gjatë procesit të instalimit, kur elementët e çatisë nuk janë instaluar ende për të siguruar amanet, mund të përdoren lidhje të përkohshme ose ndarëse nga rrafshi i tyre.
Gjatë përcaktimit të gjatësisë së projektimit të elementeve të grilës, mund të merret parasysh ngurtësia e nyjeve. Kur humbet stabiliteti, elementi i ngjeshur tenton të rrotullojë nyjen (Fig.d). Shufrat ngjitur me këtë nyje i rezistojnë përkuljes. Rezistenca më e madhe ndaj rrotullimit të nyjës sigurohet nga shufrat e shtrirë, pasi deformimi i tyre nga përkulja çon në një ulje të distancës midis nyjeve, ndërsa për shkak të forcës kryesore kjo distancë duhet të rritet. Shufrat e ngjeshur i rezistojnë dobët përkuljes, pasi deformimet nga rrotullimi dhe forca boshtore drejtohen në një drejtim dhe, përveç kësaj, ata vetë mund të humbasin stabilitetin. Kështu, shufrat më të shtrirë janë ngjitur me nyjen dhe aq më të fuqishme janë, d.m.th. sa më e madhe të jetë ngurtësia e tyre lineare, aq më e madhe është shkalla e kapjes së shufrës në fjalë dhe aq më e shkurtër është gjatësia e saj e projektimit. Efekti i shufrave të ngjeshur në pinching mund të neglizhohet.
Rripi i ngjeshur është i mbërthyer dobët në nyjet, pasi ngurtësia lineare e elementeve të grilës tërheqëse ngjitur me nyjen është e ulët. Prandaj, gjatë përcaktimit të gjatësisë së vlerësuar të rripave, nuk kemi marrë parasysh ngurtësinë e nyjeve. E njëjta gjë vlen edhe për mbajtëset mbështetëse dhe raftet. Për ta, gjatësitë e projektimit, si për rripat, janë të barabarta me gjatësinë gjeometrike, d.m.th. distanca midis qendrave të nyjeve.
Për elementët e tjerë të grilës, është miratuar skema e mëposhtme. Në nyjet e kordonit të sipërm, shumica e elementeve janë të ngjeshur dhe shkalla e pinching është e vogël. Këto nyje mund të konsiderohen të varura. Në nyjet e kordonit të poshtëm, shumica e elementeve që konvergojnë në nyje shtrihen. Këto nyje janë të shtrënguara në mënyrë elastike.
Shkalla e kapjes varet jo vetëm nga shenja e forcave të shufrave ngjitur me elementin e ngjeshur, por edhe nga modeli i njësisë. Nëse ka një guaskë që shtrëngon nyjën, gërvishtja është më e madhe, prandaj, sipas standardeve, në kafazet me nyje (për shembull, nga kënde të çiftuara), gjatësia e vlerësuar në rrafshin e nyjës është 0.8× l, dhe në dërrasa me elementë që ngjiten nga skaji në skaj, pa gunga nodale - 0,9× l .
Në rast të humbjes së qëndrueshmërisë nga rrafshi i trungut, shkalla e kapjes varet nga ngurtësia përdredhëse e kordave. Gusset janë fleksibël nga rrafshi i tyre dhe mund të konsiderohen si mentesha fletësh. Prandaj, në traversat me nyje në gussets, gjatësia e vlerësuar e elementeve të grilës është e barabartë me distancën midis nyjeve l 1 . Në traversat me korda të bëra nga profile të mbyllura (gypa të rrumbullakët ose drejtkëndëshe) me ngurtësi të lartë rrotulluese, koeficienti i zvogëlimit të gjatësisë së projektimit mund të merret i barabartë me 0.9.
Tabela tregon gjatësitë e llogaritura të elementeve për rastet më të zakonshme të traversave të sheshta.
Tabela - Gjatësitë e projektimit të elementeve të trasave
Shënim. l-gjatësia gjeometrike e elementit (distanca ndërmjet qendrave të nyjeve); l 1 - distanca midis qendrave të nyjeve të siguruara kundër zhvendosjes nga rrafshi i trastit (akordet e kapakut, mbajtëset, pllakat mbuluese, etj.).
Përzgjedhja e prerjeve tërthore për elementët e ngjeshur dhe tërheqës
Përzgjedhja e prerjes tërthore të elementeve të ngjeshur
Përzgjedhja e seksioneve të elementeve të ngjeshjes së trungut fillon me përcaktimin e zonës së kërkuar nga gjendja e stabilitetit
, (2)
.
1) Mund të supozohet paraprakisht se për rripat e dërrasave të lehta l = 60 - 90 dhe për rrjetën l = 100 - 120. Vlerat më të mëdha të fleksibilitetit fitohen me më pak përpjekje.
2) Bazuar në sipërfaqen e kërkuar, nga asortimenti zgjidhet një profil i përshtatshëm, përcaktohen karakteristikat e tij gjeometrike aktuale A, i x, i y.
3) Gjeni l x = l x /i x dhe l y = l y /i y , Për fleksibilitet më të madh, specifikohet koeficienti j.
4) Bëni një kontroll stabiliteti duke përdorur formulën (2).
Nëse fleksibiliteti i shufrës ishte vendosur më parë gabimisht dhe testi tregoi stres të tepërt ose nënsforcim domethënës (më shumë se 5-10%), atëherë seksioni rregullohet, duke marrë një vlerë të ndërmjetme midis vlerës së paracaktuar dhe asaj aktuale të fleksibilitetit. Zakonisht qasja e dytë e arrin qëllimin e saj.
Shënim. Stabiliteti lokal i elementeve të ngjeshur të bërë nga seksione të mbështjellë mund të konsiderohet i siguruar, pasi kushtet e rrotullimit përcaktojnë që trashësia e fllanxhave dhe mureve të profileve të jetë më e madhe se sa kërkohet nga kushtet e qëndrueshmërisë.
Kur zgjidhni llojin e profileve, duhet të mbani mend se një seksion racional është ai që ka të njëjtin fleksibilitet si në rrafsh ashtu edhe nga rrafshi i trungut (parimi i stabilitetit të barabartë), prandaj, kur caktoni profile, duhet të kushtojini vëmendje raportit të gjatësive efektive. Për shembull, nëse po projektojmë një dërrasë nga kënde dhe gjatësitë e llogaritura të elementit në rrafsh dhe nga rrafshi janë të njëjta, atëherë është racionale të zgjedhim kënde të pabarabarta dhe t'i vendosim së bashku në rafte të mëdhenj, pasi në këtë rast i x ≈ i y, dhe kur l x = l y λ x ≈ λ y . Nëse gjatësia e parashikuar është jashtë planit l y është dyfishi i gjatësisë së projektimit në aeroplan l x (për shembull, korda e sipërme në zonën nën fener), atëherë një seksion më racional do të ishte një seksion me dy kënde të pabarabarta të vendosura së bashku me rafte të vegjël, pasi në këtë rast i x ≈ 0,5×i y dhe në l x =0,5× l y λ x ≈ λ y . Për elementet e rrjetës në l x =0,8× l y më racionale do të ishte një seksion me kënde të barabarta. Për kordat e trasave, është më mirë të dizajnohet një seksion këndesh të pabarabarta të vendosura së bashku me fllanxha më të vogla në mënyrë që të sigurohet ngurtësi më e madhe nga rrafshi kur ngrihet amaneti.
Zgjedhja e seksionit të elementeve tërheqëse
Sipërfaqja e kërkuar e seksionit kryq të shufrës së shtrirjes përcaktohet nga formula
. (3)
Më pas, sipas asortimentit, zgjidhet profili me sipërfaqen më të afërt më të madhe. Në këtë rast, kontrollimi i seksionit kryq të pranuar nuk kërkohet.
Zgjedhja e seksioneve tërthore të shufrave për fleksibilitet maksimal
Elementet e kapakut në përgjithësi duhet të projektohen nga shufra të ngurtë. Ngurtësia është veçanërisht e rëndësishme për elementët e ngjeshur, gjendja kufitare e të cilave përcaktohet nga humbja e qëndrueshmërisë. Prandaj, për elementët e ngjeshur të kapakut, SNiP vendos kërkesa për fleksibilitet maksimal që janë më të rrepta sesa në dokumentet rregullatore të huaja. Fleksibiliteti maksimal për elementët e ngjeshur të kafazeve dhe lidhjeve varet nga qëllimi i shufrës dhe shkalla e ngarkimit të tij: , ku N - forca projektuese, j×R y ×g c - kapaciteti mbajtës.
Shufrat e tensionit gjithashtu nuk duhet të jenë shumë fleksibël, veçanërisht kur i nënshtrohen ngarkesave dinamike. Nën ngarkesa statike, fleksibiliteti i elementeve tërheqëse është i kufizuar vetëm në rrafshin vertikal. Nëse anëtarët e tensionit janë të paratensionuar, fleksibiliteti i tyre nuk është i kufizuar.
Një numër i shufrave të trasave të lehta kanë forca të ulëta dhe, për rrjedhojë, strese të ulëta. Seksionet kryq të këtyre shufrave janë zgjedhur për fleksibilitet maksimal. Shufra të tilla zakonisht përfshijnë shtylla shtesë në një grilë trekëndore, mbajtëse në panelet e mesme të trasave, elementë mbajtëse, etj.
Njohja e gjatësisë së vlerësuar të shufrës l ef dhe vlerën e fleksibilitetit përfundimtar l pr, ne përcaktojmë rrezen e kërkuar të rrotullimit i tr = l ef/l tr. Bazuar në të, në asortiment zgjedhim seksionin që ka sipërfaqen më të vogël.
Kolonat shërbejnë për të transferuar ngarkesën nga strukturat sipër përmes themelit në tokë. Në varësi të mënyrës se si aplikohet ngarkesa në kolonë, dallohen kolonat e ngjeshura qendrore, të ngjeshura në mënyrë ekscentrike dhe të ngjeshura-përkulëse. Kolonat e ngjeshura qendrore veprojnë mbi një forcë gjatësore të aplikuar përgjatë boshtit të kolonës dhe duke shkaktuar ngjeshje uniforme të seksionit të saj kryq. Kolonat e ngjeshura në mënyrë ekscentrike dhe shtyllat me përkulje të ngjeshur, përveç ngjeshjes boshtore nga forca gjatësore, punojnë edhe në përkulje nga momenti.
Kolonat përbëhen nga tre pjesë kryesore: kallam , i cili është elementi kryesor mbajtës i kolonës; kokë , duke shërbyer si një mbështetje për strukturat mbivendosje dhe sigurimin e tyre në kolonë; bazat , duke shpërndarë ngarkesën e përqendruar nga kolona mbi sipërfaqen e themelit, duke siguruar lidhjen duke përdorur bulonat e ankorimit.
Kolonat ndryshojnë: sipas llojit - seksione konstante dhe të ndryshueshme në lartësi; sipas dizajnit, seksionet e shufrës janë të ngurta (me mure të ngurta) dhe përmes (grilës).
Kur zgjidhni llojin e seksionit të kolonës, është e nevojshme të përpiqeni të merrni zgjidhjen më ekonomike, duke marrë parasysh madhësinë e ngarkesës, komoditetin e lidhjes së strukturave mbështetëse, kushtet e funksionimit dhe aftësitë e prodhimit.
Lloji kryesor i kolonave të ngurta, së bashku me ato të mbështjellë, është një rreze I e salduar, e përbërë nga tre fletë çeliku të mbështjellë, e cila është më e përshtatshme për t'u prodhuar duke përdorur saldim automatik dhe lejon bashkimin e thjeshtë të strukturave mbështetëse. Bërthama e një kolone përmes përbëhet nga dy degë (kanale të mbështjellë ose rreze I), të ndërlidhura nga elementë lidhës në formën e shiritave ose mbajtëseve, të cilat sigurojnë funksionimin e përbashkët të degëve dhe ndikojnë ndjeshëm në qëndrueshmërinë e kolonës në tërësi. dhe degët e saj.
Një grilë trekëndore e kllapave është më e ngurtë se çarçafët, pasi formon një dërrasë në rrafshin e faqes së kolonës, të gjithë elementët e së cilës punojnë nën forcat boshtore. Rekomandohet për përdorim në kolona të ngarkuara me një forcë gjatësore më shumë se 2500 kN ose me një distancë të konsiderueshme midis degëve (më shumë se 0,8 m). Dërrasat krijojnë një sistem jo-fortezues në rrafshin e faqes së kolonës me nyje të ngurtë dhe elementë lakues.
Për inspektimin dhe lyerjen e mundshme të sipërfaqeve të brendshme në kolonat përmes dy degëve, vendoset një hendek prej të paktën 100 mm midis fllanxhave të degëve.
Diagrami i projektimit të kolonës
Oriz. 4.1. Diagrami i projektimit të kolonës
Gjatësia e llogaritur e kolonës lef duke marrë parasysh metodat e fiksimit të kolonës në themel dhe çiftimin e saj me traun ngjitur në pjesën e sipërme, supozohet se është e barabartë me:
lef = μ l,
Ku l - gjatësia gjeometrike e kolonës;
μ - koeficienti i gjatësisë efektive, i marrë në varësi të kushteve për fiksimin e skajeve të tij dhe llojit të ngarkimit (nën veprimin e një force gjatësore në kolonën nga lart: μ = 1 - me fiksim të varur të të dy skajeve të kolonës; μ = 0,7 - kur një fund i kolonës është i fiksuar fort dhe tjetri është i varur).
Kur trarët mbështeten në një kolonë nga lart, kolona trajtohet si e varur në skajin e sipërm. Mbërthimi i kolonës në themel mund të jetë i varur ose i ngurtë. Nëse themeli është mjaft masiv, dhe baza e kolonës është e zhvilluar dhe ka ankorim të besueshëm, kolona mund të konsiderohet e mbërthyer në themel.
Llogaritja e forcës së elementeve që i nënshtrohen ngjeshjes qendrore me forcë N duhet të kryhet sipas formulës
Ku An– sipërfaqja neto e prerjes tërthore.
Llogaritja e qëndrueshmërisë së kolonës nën ngjeshjen qendrore kryhet sipas formulës
Ku φ – koeficienti i qëndrueshmërisë nën shtypjen qendrore, marrë sipas fleksibilitetit të kushtëzuar për lloje të ndryshme kurbash të qëndrueshmërisë sipas tabelës. 3.11.
4.1. Llogaritja e kolonës rrotulluese
Shembulli 4.1. Zgjidhni një kolonë të fortë të bërë nga trarët e kolonës I të mbështjellë me fllanxha të gjerë me një lartësi l= 6 m Kolona është e varur në pjesën e poshtme dhe të sipërme. Forca gjatësore e projektimit N= 1000 kN. Materiali ndërtimor – çeliku i klasës C245 me rezistencë të projektimit Ry γ Me= 1.
Oriz. 4.2. Seksioni i kolonës rrotulluese
Ne përcaktojmë gjatësitë e vlerësuara të kolonës në plane pingul me boshtet x-x Dhe oh:
Fleksibiliteti paraprak i kolonave me gjatësi të mesme me një forcë deri në 2500 kN është vendosur brenda λ = 100...60. Ne pranojmë λ = 100.
Fleksibiliteti i kushtëzuar i kolonës përcaktohet nga formula
V"(shih Tabelën 3.12) ne përcaktojmë koeficientin e qëndrueshmërisë nën ngjeshjen qendrore j= 0,560.
Ne llogarisim zonën e kërkuar të prerjes kryq:
Gjeni rrezet e kërkuara të rrotullimit:
Nga asortimenti pranojmë rreze I me fllanxha të gjerë Ι 23 K2/GOST 26020-83, duke pasur një sipërfaqe tërthore A= 75,77 cm 2; rrezet e rrotullimit і X= 10,02 cm dhe і y= 6,04 cm.
Përcaktimi i fleksibilitetit:
λ X = lX/і X= 600 / 10,02 = 59,88; λ y = ly/і y= 600 / 6,04 = 99,34.
Fleksibiliteti maksimal i kushtëzuar i kolonës
Sipas fleksibilitetit të kushtëzuar y përcaktojnë j= 0,564.
Ne kontrollojmë qëndrueshmërinë e kolonës në rrafshin me ngurtësinë më të vogël (në lidhje me boshtin y-y):
Seksioni është pranuar.
Nëse gjendja e stabilitetit të kolonës nuk plotësohet, dimensionet e seksionit rregullohen (numri ngjitur i produkteve të mbështjellë pranohet sipas asortimentit) dhe ri-kontrollohet.
4.2. Llogaritja dhe projektimi i një kolone të salduar të vazhdueshme
Shembulli 4.2. Zgjidhni një kolonë solide të salduar me seksion simetrik I, të bërë nga tre fletë të mbështjellë, sipas shembullit 3.4. Në pjesën e poshtme, kolona është e shtrënguar fort në themel, në pjesën e sipërme është e varur te trarët. Shenjat: maja e kuvertës së platformës së punës 13 m Materiali i ndërtimit sipas tabelës. 2.1 – klasa çeliku C245 me rezistencë të projektimit Ry= 24 kN/cm2. Faktori i kushteve të punës γ Me= 1.
Diagrami i projektimit të kolonës në Fig. 4.1. Forca gjatësore N, duke ngjeshur kolonën, është e barabartë me dy reaksione (forca tërthore) nga trarët kryesorë që qëndrojnë në kolonë:
N = 2P max = 2 1033,59 = 2067,18 kN.
Gjatësia gjeometrike e kolonës (nga themeli deri në fund të traut kryesor) është e barabartë me nivelin e dyshemesë së platformës së punës minus lartësinë aktuale të ndërtimit të dyshemesë, e përbërë nga lartësia e rrezes kryesore në mbështetëse. h o , lartësia e traut të kuvertës hbn dhe trashësia e dyshemesë tn, plus thellësinë e bazës së kolonës nën nivelin e përfunduar të dyshemesë (pranohet një thellësi prej 0,6 - 0,8 m):
Nëse ka një tra ndihmës në kafazin e trarit (kur trarët janë të bashkuar me dysheme), lartësia e traut i shtohet lartësisë së dyshemesë. hbv.
Llogaritja e gjatësive të shtyllave në rrafshe pingul me boshtet x-x Dhe oh:
Oriz. 4.3. Seksion i një kolone të ngurtë të salduar
Vendosur nga fleksibiliteti i një kolone me gjatësi mesatare brenda λ = 100 – 60 për kolonat me forcë deri në 2500 kN; λ = 60 – 40 – për kolonat me forcë 2500 –4000 kN; për kolona më të fuqishme, fleksibiliteti pranohet λ = 40 – 30.
Ne pranojmë λ = 80.
Fleksibiliteti i kushtëzuar i kolonës
Sipas fleksibilitetit të kushtëzuar për një seksion I me një lloj kurbë stabiliteti "" V Ne përcaktojmë koeficientin e qëndrueshmërisë nën ngjeshjen qendrore j= 0.697 (shih Tabelën 3.11).
Zona e kërkuar e seksionit kryq të kolonës
Rrezet e kërkuara të rrotullimit të seksionit:
ix = iy = lx/l= 813 / 80 = 10,16 cm.
Duke përdorur nga tabela. 4.1 varësia e rrezes së rrotullimit nga lloji i seksionit dhe dimensionet e tij (lartësia h dhe gjerësia b), ne përcaktojmë për një rreze I:
h =ix/k 1 = 10,16 / 0,43 = 23,63 cm;
b =iy/k 2 = 10,16 / 0,24 = 42,33 cm;
Për arsye teknologjike (nga gjendja e saldimit automatik të qepjeve të belit), lartësia e murit hw nuk duhet të jetë më e vogël se gjerësia e rripit bf. Ne caktojmë dimensionet e seksionit, duke i lidhur ato me gjerësinë standarde të fletëve: 
Llogaritjet e mëtejshme kryhen vetëm në lidhje me boshtin oh, meqenëse fleksibiliteti i shufrës në lidhje me këtë bosht do të jetë pothuajse dy herë më i madh se në raport me boshtin x-x.
Trashësia e murit vendoset në minimum bazuar në gjendjen e qëndrueshmërisë së tij lokale dhe merret në intervalin 6 - 16 mm.
Kufizimi i fleksibilitetit të kushtëzuar
Fleksibiliteti i murit (raporti i lartësisë së murit të projektuar me trashësinë hw/tw) në shtyllat me rreze I të ngjeshur nga qendra, sipas kushteve të qëndrueshmërisë së murit lokal, nuk duhet të kalojë 
ku vlerat përcaktohen nga tabela. 4.2.
Përcaktoni trashësinë e murit në 
Ne pranojmë një mur nga një fletë me një seksion kryq prej 400´8 mm me një sipërfaqe tërthore
Nëse, për arsye projektimi, trashësia e murit tw pranoi më pak tw, min nga gjendja e qëndrueshmërisë lokale, atëherë muri duhet të forcohet me një brinjë ngurtësuese gjatësore të çiftëzuar ose të njëanshme që ndan ndarjen e projektuar të murit në gjysmë (Fig. 4.4). Brinjët gjatësore duhet të përfshihen në seksionin kryq të projektimit të shufrës:
Akalc =A+å Afq.
Legjenda:`
l– fleksibiliteti i kushtëzuar i elementit, i marrë parasysh për qëndrueshmërinë nën ngjeshjen qendrore;
`l 1 – fleksibiliteti i kushtëzuar i elementit, i marrë parasysh për qëndrueshmërinë në rrafshin e momentit.
Shënime: 1. Profilet në formë kutie përfshijnë profile të mbyllura drejtkëndëshe (të përbëra, drejtkëndëshe të përkulura dhe katrore).
2. Në një seksion kuti me m> 0 vlera ` luw duhet të përcaktohet për një mur paralel me rrafshin e momentit të përkuljes.
3. Për vlerat 0 < m < vlera 1.0 ` luw duhet të përcaktohet me interpolim linear midis vlerave të llogaritura duke përdorur m= 0 dhe m= 1,0.
Raporti i gjerësisë së mbingarkesës së raftit bef = (bf – tw)/2 = (40 – 8) / 2 = 19,6 cm
në trashësinë e raftit tf në elemente të ngjeshura qendrore me fleksibilitet të kushtëzuar
l= 0,8 – 4 sipas kushteve të stabilitetit lokal të raftit nuk duhet të kalojë
nga ku përcaktojmë trashësinë minimale të raftit:
Zona e kërkuar e një rafti
Oriz. 4.4.
Trashësia e kërkuar e raftit
Ne pranojmë
Lartësia e seksionit
h = hw + 2tf= 400 + 2 ∙ 1,2 = 42,4 cm.
Zona e raftit
Ne llogarisim karakteristikat gjeometrike të seksionit:
- katror
– momenti i inercisë rreth boshtit oh(neglizhojmë momentin e inercisë së murit)
– rrezja e inercisë
- fleksibilitet aktual
– fleksibilitet i kushtëzuar
– koeficienti i qëndrueshmërisë nën shtypjen qendrore
Stabiliteti i përgjithshëm i kolonës në lidhje me boshtin y-y
Kontrollimi i qëndrueshmërisë së përgjithshme të kolonës në lidhje me boshtin y-y:
Ku gMe= 1 – koeficienti i kushteve të punës sipas tabelës. 1.3.
Nëntensioni në kolonë
Seksioni është pranuar.
Nëse kushti i qëndrueshmërisë së kolonës nuk plotësohet, dimensionet e seksionit rregullohen dhe kontrollohen përsëri. Rregullimi, si rregull, bëhet duke ndryshuar madhësinë e rafteve, në varësi të respektimit të detyrueshëm të gjendjes së stabilitetit të tyre lokal.
Për të forcuar konturin e seksionit dhe murit të kolonës kur 
instaloni ngurtësues tërthor të vendosur në një distancë a= (2,5...3)hw njëri nga tjetri; Çdo element dërgues duhet të ketë të paktën dy brinjë (shih Fig. 4.4). Dimensionet minimale të pjesës së dalë br dhe trashësi tr ngurtësuesit tërthor merren në të njëjtën mënyrë si në traun kryesor.
Ne kontrollojmë:
instalimi i ngurtësuesve tërthor nuk kërkohet.
Në vendet ku lidhësit, trarët, shiritat dhe elementët e tjerë ngjiten me kolonën, ngurtësuesit janë instaluar në zonën e transmetimit të forcës së përqendruar, pavarësisht nga trashësia e murit.
Lidhja midis kordonit dhe murit llogaritet për prerje sipas formulës
Ku T = PfikSf/I– forca prerëse për njësi gjatësi të rripit të shkaktuar nga
forca prerëse konvencionale
Pfik = 7,15 ∙ 10 –6 (2330 – E/Ry)N/φ ,
Këtu φ – koeficienti i qëndrueshmërisë për ngjeshjen qendrore, i marrë gjatë llogaritjes bazuar në fleksibilitetin e kushtëzuar të kolonës në lidhje me boshtin x- x;
Sf– momenti statik i brezit të shtyllës në raport me boshtin x- x;
Ix– momenti i inercisë së seksionit të kolonës.
Në shtyllat e ngjeshura qendrore, forca prerëse është e parëndësishme, pasi forca tërthore që lind nga ndikimet e rastësishme është e vogël. Lidhja midis murit dhe rafteve bëhet me saldim automatik. Këmba minimale e saldimit miratohet në mënyrë strukturore në varësi të trashësisë maksimale të elementeve që saldohen ( t maksimumi = tf= 12 mm) kf= 5 mm.
4.3. Llogaritja dhe projektimi i një kolone përmes
Shembulli 4.3. Zgjidhni një kolonë përmes dy kanaleve të lidhura me shirita (Fig. 4.5), sipas shembullit 4.2.
Oriz. 4.5.
Llogaritja e përmes kolonave në lidhje me boshtin material x- x përcaktoni numrin e profilit, dhe duke llogaritur në lidhje me boshtin e lirë y- y, të prodhuara në të njëjtën mënyrë si kolonat e ngurta, por me fleksibilitetin e shufrës të zëvendësuar me fleksibilitet të reduktuar, caktohet distanca midis degëve, e cila siguron stabilitet të barabartë të shufrës në dy plane reciprokisht pingul.
4.3.1. Llogaritja e një kolone për qëndrueshmërinë në lidhje me boshtin material x-x
Rekomandohet të paracaktohet fleksibiliteti: për kolonat me gjatësi të mesme 5 - 7 m me një ngarkesë projektimi deri në 2500 kN, fleksibiliteti pranohet l= 90 – 50; me ngarkesë 2500 – 3000 kN – l= 50 – 30, për kolonat më të larta është e nevojshme të vendosni fleksibilitetin që të jetë pak më i madh.
Fleksibiliteti përfundimtar i kolonës 
Ku 
– koeficienti duke marrë parasysh përdorimin jo të plotë të kapacitetit mbajtës të kolonës, marrë të paktën 0.5. Kur kapaciteti mbajtës i kolonës është shfrytëzuar plotësisht lu= 120.
Le të jemi fleksibël l = 50.
Fleksibilitet i kushtëzuar
Sipas tabelës 3.12 ne përcaktojmë llojin e kurbës në përputhje me llojin e seksionit të pranuar (lloji ′′ b''). Sipas tabelës. 3.11 fleksibiliteti i kushtëzuar = 1.7 korrespondon me koeficientin e qëndrueshmërisë nën ngjeshjen qendrore j = 0,868.
Gjeni zonën e kërkuar të prerjes kryq duke përdorur formulën
Sipërfaqja e kërkuar e një dege
Rrezja e kërkuar e rrotullimit në lidhje me boshtin x-x
Sipas zonës së kërkuar Ab dhe rrezja e rrotullimit ix Ne zgjedhim nga asortimenti (GOST 8240-93) dy kanale nr. 36, që kanë karakteristikat e mëposhtme të seksionit:
Ab= 53,4 cm 2; A= 2Ab= 53,4 × 2 = 106,8 cm 2; Ix= 10820 cm 4; I 1 = 513 cm 4;
ix= 14,2 cm; i 1 = 3,1 cm; trashësi muri d= 7,5 mm; gjerësia e raftit bb= 110 mm; referencë për qendrën e gravitetit z o = 2,68 cm; dendësia lineare (pesha 1 metër linear) 41.9 kg/m.
Nëse profili maksimal i kanalit = 2 = 22926,7 cm 4.
Rrezja e inercisë
Fleksibiliteti i shiritit të kolonës
λ y = ly/iy = 813 / 14,65 = 55,49.
Duke pasur një fleksibilitet
Fleksibilitet i reduktuar me kusht
Sipas tabelës 3.11 në varësi të llojit të kurbës së stabilitetit ″ b″ ne përcaktojmë koeficientin e qëndrueshmërisë nën ngjeshjen qendrore φ = 0,830.
Ne kontrollojmë:
Stabiliteti i kolonës në lidhje me boshtin y- y siguruar.
Nëntensioni në kolonë
e cila është e lejueshme në një seksion të përbërë sipas SNiP.
Në kolonat me grilë, duhet të kontrollohet edhe qëndrueshmëria e një dege individuale në zonën midis nyjeve të rrjetës ngjitur.
Forca e projektimit
Nb = N/2 = 2067,18 / 2 =1033,59 kN.
Gjatësia e vlerësuar e degës (shih Fig. 34)
l 1 = 2b o tgα= 2 · 28,64 · 0,7 = 40,1 cm.
Zona seksionale e degës Ab= 53,4 cm 2.
Rrezja e seksionit të rrotullimit [ 36 në lidhje me boshtin 1-1 i 1 = 3,1 cm.
Fleksibiliteti i degës
Fleksibiliteti i degëve të kushtëzuara
Koeficienti qendror i qëndrueshmërisë së ngjeshjes për llojin e kurbës së stabilitetit ″ b″ φ = 0,984.
Ne kontrollojmë stabilitetin e një dege të veçantë:
Dega e kolonës në zonën midis nyjeve të rrjetës ngjitur është e qëndrueshme.
Llogaritja e rrjetës trekëndore
Llogaritja e një rrjete trekëndore të një kolone përmes kryhet si një llogaritje e një grilë dërrase, elementët e së cilës llogariten për forcën boshtore nga forca tërthore konvencionale Pfik(shih Fig. 4.8). Gjatë llogaritjes së kllapave kryq të një grilë kryq me shirita, duhet të merret parasysh forca shtesë që lind në çdo mbajtëse nga ngjeshja e degëve të kolonës. Forca në mbajtëse përcaktohet nga formula
Seksioni i një mbajtëse nga një kënd i barabartë ∟ 50 × 50 × 5 , e pranuar më parë gjatë llogaritjes së shufrës së shtyllës përmes ( Ad= 4.8 cm 2), kontrollojmë për stabilitet, për këtë llogarisim:
– gjatësia e vlerësuar e mbajtësit
ld = bo/cos α = 28,64 / 0,819 = 34,97 cm;
– fleksibilitet maksimal i mbajtësit
Ku iju= 0,98 cm – rrezja minimale e rrotullimit të seksionit të këndit në raport me boshtin yO- yO(sipas asortimentit);
– fleksibiliteti i kushtëzuar i mbajtësit
– φ min = 0,925 - koeficienti minimal i qëndrueshmërisë për llojin e kurbës së stabilitetit ″ b″;
– γ Me= 0,75 - koeficienti i kushteve të punës, duke marrë parasysh lidhjen e njëanshme të një mbajtëse nga një kënd i vetëm (shih tabelën 1.3).
Ne kontrollojmë mbajtësin e ngjeshur për qëndrueshmëri duke përdorur formulën
Sigurohet qëndrueshmëria e mbajtësit.
Hapësirat shërbejnë për të reduktuar gjatësinë e projektimit të një dege kolone dhe llogariten për një forcë të barabartë me forcën prerëse konvencionale në elementin kryesor të ngjeshur ( Pfik/2). Zakonisht ato merren me të njëjtin prerje tërthore si mbajtëset. Ne llogarisim pikën e lidhjes së mbajtësit në degën e kolonës duke përdorur saldim të mekanizuar për forcën në mbajtëse Nd= 16,37 kN. Ne llogarisim saldimin bazuar në metalin e kufirit të shkrirjes.
Forcat e perceptuara nga qepjet llogariten duke përdorur formulat e mëposhtme
- në prapanicë
Nrreth = (1 – α )Nd= (1 – 0,3) 16,37 = 11,46 kN;
NP = α Nd= 0,3 · 16,37 = 4,91 kN.
Specifikimi i këmbës minimale të shtresës në pendë kf= tyy– 1 = 5 – 1 = 4 mm, gjeni gjatësinë e vlerësuar të qepjeve:
- në prapanicë
lw, rreth = Nrreth/(β zR wz γwzγ c) = 11,46 / (1,05 · 0,4 · 16,65 · 1 · 1) = 1,64 cm;
lw,P= NP/(β zRwzγ wzγ c) = 4,91 / (1,05 · 0,4 · 16,65 · 1 · 1) = 0,7 cm.
Ne pranojmë gjatësinë minimale strukturore të saldimit në prapanicë dhe pendë lw, rreth = lw,P= 40 + 1 = 50 mm.
Nëse nuk është e mundur të vendosni saldimet brenda gjerësisë së degës, atëherë për të rritur gjatësinë e qepjeve është e mundur të përqendroni mbajtëset në faqen e kolonës.
Kur ndahet një kolonë në shenja dispeçimi për shkak të kushteve të transportit, elementët e dispeçimit të kolonave përmes rrjetave në dy plane duhet të forcohen me diafragma të vendosura në skajet e elementit të dërgimit. Në kolonat me rrjetë lidhëse në të njëjtin rrafsh, diafragmat duhet të vendosen përgjatë gjithë gjatësisë së kolonës së paku çdo 4 m. Trashësia e diafragmës merret 8 - 14 mm (Fig. 4.9).
Oriz. 4.9.
4.4. Projektimi dhe llogaritja e kokave të kolonave
Rrezi kryesor mbështetet në kolonën nga lart, dhe ndërfaqja supozohet të jetë e varur. Forca shtypëse gjatësore N nga trarët kryesorë transmetohet përmes një pllake mbajtëse të planifikuar në të dy anët me trashësi tnë= 16 – 25 mm drejtpërsëdrejti në brinjët e kokës së një kolone të fortë dhe në diafragmë në një kolonë përmes.
Skajet e kolonës, brinjëve dhe diafragmës janë bluar. Kalimi i forcës nga brinjët në murin e kolonës dhe nga diafragma në muret e degëve të kolonës kryhet me saldime vertikale. Pllaka përdoret për të lidhur trarët në kolonë me bulona montimi që rregullojnë pozicionin e projektimit të trarëve. Saldimet që lidhin pllakën në kolonë janë projektuar në mënyrë strukturore me një këmbë të madhësisë minimale, të marra sipas trashësisë më të madhe të elementeve të bashkuar (shih tabelën 3.6). Dimensionet e pllakës në plan merren të jenë më të mëdha se kontura e kolonës me 15 - 20 mm në çdo drejtim për të akomoduar saldimet.
Për t'i dhënë ngurtësi brinjëve vertikale dhe diafragmës, si dhe për të forcuar muret e shufrës së shtyllës ose degët e kolonës kalimtare nga humbja e qëndrueshmërisë në vendet ku transmetohen ngarkesa të mëdha të përqendruara, brinjët vertikale nga poshtë janë të përshtatura nga një horizontale. ngurtësues.
4.4.1. Koka e ngurtë e kolonës
Koka përbëhet nga një pllakë dhe brinjë (Fig. 4.10).
Oriz. 4.10.
Zona e kërkuar e brinjës së çiftëzuar vertikale përcaktohet nga gjendja e kolapsit:
Trashësia e fin
ku është gjatësia e kushtëzuar e shpërndarjes në-
ngarkesë e barabartë me gjerësinë e brinjës mbajtëse të rrezes kryesore bh plus dy trashësi të pllakës së kokës së kolonës ( tnë pranohet 25 mm).
Gjerësia e brinjëve (pjesa e dalë)
Marrim dy brinjë vertikale me prerje 140´22 mm.
Ne kontrollojmë brinjën vertikale për stabilitet lokal.
Lartësia e brinjës mbështetëse përcaktohet në bazë të vendosjes së saldimeve që sigurojnë transmetimin e forcës N nga brinjët në murin e kolonës.
Ne specifikojmë këmbën e shtresës së saldimit kf= 7 mm (brenda kërkesave të projektimit kf , min = 7 mm për saldimin me fletë të mekanizuar t max = 25 mm dhe – trashësia më e vogël e elementeve që do të lidhen).
Gjatësia e kërkuar e tegelit
Duke marrë parasysh 1 cm për kompensimin e defekteve në pjesët fundore të tegelit përgjatë gjatësisë së tij, më në fund pranojmë lartësinë e brinjës. hr= 45 cm.
Gjatësia e vlerësuar e shtresës duhet të jetë jo më shumë se 85 β fkf.
Ne e kontrollojmë duke përdorur formulën
Për muret e hollë të një kolone të fortë, trashësia e murit tw kontrolloni për prerje përgjatë skajeve të fiksimit të brinjëve vertikale mbështetëse. Trashësia e kërkuar e murit
e cila është më e madhe se trashësia e murit të pranuar tw= 8 mm. Ne e forcojmë lokalisht murin e kolonës duke zëvendësuar një pjesë të murit brenda lartësisë së kokës me një futje më të trashë. Ne e pranojmë trashësinë e futjes t ′ w= 18 mm.
Për të reduktuar përqendrimin e stresit kur saldojmë elementë me trashësi të ndryshme, ne kryejmë pjerrësi me një pjerrësi 1:5 në një element me trashësi më të madhe. Gjerësia e brinjëve ngurtësuese horizontale merret e barabartë me gjerësinë e brinjëve mbështetëse vertikale bs= br= 140 mm. Trashësia e brinjës përcaktohet nga gjendja e qëndrueshmërisë së saj:
duhet të jetë së paku Ne pranojmë një brinjë të çiftuar nga një fletë me një seksion prej 140×10 mm.
4.4.2. Kreu i një kolone përmes
Koka përbëhet nga një pllakë dhe një diafragmë, e mbështetur nga një ngurtësues horizontal (Fig. 4.11).
Oriz. 4.11.
Llogaritja kryhet në mënyrë të ngjashme me llogaritjen e kokës së një kolone të fortë.
Trashësia e diafragmës td përcaktohet nga llogaritja e dërrmimit për shkak të forcës boshtore N:
ku është gjatësia e kushtëzuar e shpërndarjes së ngarkesës së përqendruar (shih pikën 4.4.1).
Ne pranojmë td= 22 mm.
Lartësia e diafragmës përcaktohet nga gjendja e prerjes së mureve të degëve të kolonës ( d= 7,5 mm - trashësia e murit për kanalin e miratuar):
hd = N/(4dRsγ c) = 2067,18 / (4 · 0,75 · 13,92 · 1) = 49,5 cm.
Ne pranojmë hd= 50 cm.
Ne kontrollojmë diafragmën për prerje si një rreze e shkurtër:
Ku P = N/2 = 2067,18 / 2 = 1033,59 kN .
Kushti i forcës nuk plotësohet. Ne pranojmë trashësinë e diafragmës td= 25 mm dhe kontrolloni përsëri:
Ne përcaktojmë këmbën e saldimit, të bërë me saldim të mekanizuar dhe duke siguruar lidhjen e diafragmës në murin e degëve të kolonës (llogaritja për kufirin e shkrirjes së metalit):
Ku lw = hd– 1 = 50 – 1 = 49 cm – gjatësia e vlerësuar e tegelit e barabartë me lartësinë e diafragmës minus 1 cm, duke marrë parasysh defektet në pjesët fundore të tegelit.
Ne pranojmë këmbën e qepjes kf= 7 mm, që korrespondon me vlerën minimale të tij për saldimin e mekanizuar të elementeve t= 25 mm.
Gjatësia e vlerësuar e shtresës së krahut duhet të jetë jo më shumë se 85 β fkf. Ne kontrollojmë: lw = 49 < 85 × 0,9 × 0,7 = 53,5 см. Условие выполняется.
Merret trashësia e ngurtësuesit horizontal ts= 10 mm, cilado qoftë më e madhe 
Gjerësia bs ne caktojmë nga gjendja e stabilitetit të skajit:
Ne pranojmë bs= 30 cm.
4.5. Projektimi dhe llogaritja e bazës së kolonës
Baza është pjesa mbajtëse e kolonës dhe shërben për transferimin e forcave nga kolona në themel. Për forcat relativisht të vogla të projektimit në kolona (deri në 4000 - 5000 kN), përdoren bazat me traversa. Forca nga shufra e shtyllës transmetohet përmes saldimeve në pllakën që mbështetet drejtpërdrejt në themel. Për një transferim më uniform të presionit nga pllaka në themel, ngurtësia e pllakës, nëse është e nevojshme, mund të rritet duke instaluar brinjë dhe diafragma shtesë.
Baza sigurohet duke fiksuar pozicionin e saj të projektimit në themel me bulona ankorimi. Në varësi të fiksimit, kolona është e varur ose e lidhur fort me themelin. Në një bazë të varur, bulonat e ankorimit me diametër 20-30 mm janë ngjitur drejtpërdrejt në pllakën e bazës, e cila ka një fleksibilitet të caktuar që siguron pajtueshmërinë nën veprimin e momenteve të rastësishme (Fig. 4.12).
Oriz. 4.12. Baza e kolonës në Oriz. 4.13.
Për të lejuar një lëvizje (drejtim) të kolonës gjatë instalimit të saj në pozicionin e projektimit, diametri i vrimave në pllakë për bulonat e ankorimit merret të jetë 1.5 - 2 herë më i madh se diametri i ankorimeve. Mbi bulonat e ankorimit vendosen rondele me një vrimë 3 mm më të madhe se diametri i bulonit dhe pas shtrëngimit të bulonës me arrë, rondele ngjitet në pllakë. Me bashkim të ngurtë, bulonat e ankorimit janë ngjitur në bërthamën e kolonës përmes shtytësve të tërthortë, të cilët kanë ngurtësi të konsiderueshme vertikale, gjë që eliminon mundësinë e rrotullimit të kolonës në themel. Në këtë rast, bulonat me diametër 24–36 mm shtrëngohen me një tension afër rezistencës së projektimit të materialit të bulonave. Trashësia e pllakës së ankorimit është tap= 20 – 40 mm dhe gjerësi bap, e barabartë me katër diametra të vrimave të bulonave (Fig. 4.13).
Dizajni i bazës duhet të korrespondojë me metodën e bashkimit të saj me themelin e miratuar në diagramin e projektimit të kolonës. Një bazë kolone me fiksim të ngurtë në themel u pranua për llogaritje dhe dizajn.
4.5.1. Përcaktimi i përmasave të pllakës bazë në plan
Ne përcaktojmë forcën e projektimit në kolonë në nivelin bazë, duke marrë parasysh peshën e vetë kolonës:
Ku k= 1.2 – faktori i projektimit që merr parasysh peshën e grilës, elementët e bazës dhe kokën e kolonës. Presioni nën pllakë supozohet të jetë i shpërndarë në mënyrë uniforme. Në një kolonë të ngjeshur nga qendra, dimensionet e pllakës në plan përcaktohen nga gjendja e forcës së materialit të themelit:
Ku y– koeficienti në varësi të natyrës së shpërndarjes së ngarkesës lokale mbi zonën e thërrmimit (me shpërndarje uniforme të stresit y =1);
Rb , lok– rezistenca e projektimit të betonit ndaj shtypjes nën pllakë, e përcaktuar nga formula
Rb , lok= αφ bRb= 1 ∙ 1,2 ∙ 7,5 = 9 MPa = 0,9 kN/cm 2,
Ku a= 1 - për klasën e betonit nën B25;
Rb= 7.5 MPa për klasën e betonit B12.5 – qëndrueshmëria e llogaritur në shtypje e betonit që korrespondon me klasën e tij dhe e marrë sipas tabelës. 4.3;
jb– koeficienti që merr parasysh rritjen e rezistencës në shtypje të betonit në kushte të ngushta nën pllakën bazë dhe përcaktohet nga formula
Këtu Af 1 - zona e skajit të sipërm të themelit, pak më e madhe se sipërfaqja e pllakës bazë Af.
Tabela 4.3
Rezistenca e projektimit të betonitR b
|
Klasa e forcës |
|||||||
|
Rb, MPa |
Koeficient jb jo më shumë se 2.5 pranohet për betonin e klasave më të larta se B7.5 dhe jo më shumë se 1.5 për betonin e klasës B7.5 dhe më të ulët.
Le të pyesim paraprakisht jb= 1,2.
Llogaritja e pllakës bazë
Dimensionet e pllakës (gjerësia B dhe gjatësia L) caktohen sipas zonës së kërkuar Af, janë të lidhura me konturin e kolonës (vargjet e pllakës bazë duhet të jenë të paktën 40 mm) dhe janë në përputhje me asortimentin (Fig. 4.14).
Oriz. 4.14.
Vendosni gjerësinë e pllakës:
B = h + 2tt + 2c= 36 + 2 1 + 2 4 = 46 cm,
Ku h= 36 cm – lartësia e seksionit të shufrës së shtyllës;
tt= 10 mm - trashësia e traversës (merrni 8 - 16 mm);
Me= 40 mm – mbingarkimi minimal i pjesës së konsolit të pllakës (paraprakisht supozohet të jetë 40 – 120 mm dhe, nëse është e nevojshme, specifikohet në procesin e llogaritjes së trashësisë së pllakës).
Gjatësia e kërkuar e pllakës
Për një kolonë të ngjeshur në qendër, pllaka bazë duhet të jetë afër katrorit (raporti i rekomanduar i pamjes L/NË≤ 1.2). Ne pranojmë një pllakë katrore me përmasa NË= L= 480 mm.
Zona e pllakës Af= LB = 48 · 48 = 2304 cm 2.
Zona e skajit të themelit (ne vendosim dimensionet e skajit të sipërm të themelit 20 cm më të mëdha se dimensionet e pllakës bazë)
Raporti aktual
Rezistenca e projektimit të betonit ndaj shtypjes nën pllakë
Rb , lok = 1 ∙ 1,26 ∙ 7,5 = 9,45 MPa = 0,95 kN/cm2.
Kontrollimi i forcës së betonit nën pllakë:
Zvogëlimi i madhësisë së pllakës nuk kërkohet, pasi ajo u miratua me dimensione minimale në plan.
4.5.2. Përcaktimi i trashësisë së pllakës bazë
Trashësia e pllakës së bazës, e mbështetur në skajet e kolonës, traversave dhe brinjëve, përcaktohet nga gjendja e forcës së saj të përkuljes nga rezistenca e themelit, e barabartë me stresin mesatar nën pllakë:
Në çdo seksion, momentet maksimale të përkuljes që veprojnë në një shirit 1 cm të gjerë përcaktohen nga ngarkesa e shpërndarë në mënyrë uniforme e projektuar.
Vendndodhja është ndezur 1 , i mbështetur në katër anët:
Ku a 1 = 0,053 – koeficienti që merr parasysh zvogëlimin e momentit të hapësirës për shkak të mbështetjes së pllakës në katër anët dhe përcaktohet nga tabela. 4.4 në varësi të raportit të anës më të madhe të parcelave b në më pak a.
Tabela 4.4
Shanseta 1 për llogaritjen e përkuljes së një pllake të mbështeturnë katër anët
|
b/a |
||||||||||
vlerat b Dhe a përcaktuar nga dimensionet në dritë:
b = 400 – 2d= 400 - 2 × 7,5 = 385 mm; A= 360 mm; b/A = 385 / 360 = 1,07.
Vendndodhja është ndezur 2 , i mbështetur në tre anët:
Ku b– merret koeficienti sipas tabelës. 4.5 në varësi të raportit të anës fikse të pllakës b 1 = 40 mm për të liruar A 1 = 360 mm.
Tabela 4.5
Shansetb për të llogaritur lakimin e një pllake të mbështetur në tre skaje
|
b 1 /a 1 |
||||||||||
Marrëdhëniet ndërmjet palëve b 1 /a 1 = 40 / 360 = 0,11; në raport me palët b 1 /a 1 < 0,5 плита рассчитывается как консоль длиной b 1 = 40 mm (Fig. 4.15).
Momenti i përkuljes
Në pjesën e konsolit 3
Oriz. 4.15.
Kur një pllakë mbështetet në dy skaje që konvergojnë në një kënd, momenti i përkuljes për faktorin e sigurisë llogaritet si për një pllakë të mbështetur në tre anët, duke marrë madhësinë a 1 diagonalisht midis skajeve, madhësia b 1 e barabartë me distancën nga maja e këndit në diagonale (Fig. 4.16, A).
Nëse ka një ndryshim të mprehtë në madhësinë e momenteve në seksione të ndryshme të pllakës, është e nevojshme të bëhen ndryshime në skemën e mbështetjes së pllakës në mënyrë që, nëse është e mundur, të barazohen vlerat e momenteve. Kjo bëhet duke vendosur diafragma dhe brinjë. Ne e ndajmë pllakën në vend 1 gjysma e trashësisë së diafragmës td= 10 mm (shih Fig. 4.15).
Raporti i pamjes
b/a= 38,5 / 17,5 = 2,2 > 2,
Kur pllaka mbështetet në katër skaje me raportin e pamjes b/a> Përcaktohet momenti i përkuljes 2 si për një pllakë trau me një hapje me një hapje A, i shtrirë lirisht në dy mbështetëse:
Nga vlera më e lartë Nga momentet e lakimit të gjetura për seksione të ndryshme të pllakës, ne përcaktojmë momentin e kërkuar të rezistencës së një pllake 1 cm të gjerë:
ku është trashësia e pllakës?
Ne pranojmë një fletë me trashësi 30 mm.
Me rastin e përcaktimit të momentit të përkuljes M 1 ׳ në një shirit 1 cm të gjerë për seksionin e pllakës në fjalë 1 lejohet të merret parasysh ndikimi i shkarkimit të seksioneve të konsolit ngjitur përgjatë anëve të gjata (si në një rreze të vazhdueshme) sipas formulës
M 1 £ = M 1 – M 3 =q(α 1 a 2 – 0,5c 2) = 0,9 (0,053 ∙ 36 2 – 0,5 ∙ 5 2) = 50,57 kN∙cm.
4.5.3. Llogaritja e traversës
Trashësia e traversës pranohet tt= 10 mm.
Lartësia e traversës përcaktohet nga gjendja e vendosjes së tegelave vertikale për ngjitjen e traversës në shufrën e shtyllës. Për faktorin e sigurisë, supozohet se e gjithë forca transmetohet në traversat përmes katër saldimeve me fileto (nuk merren parasysh saldimet që lidhin shufrën e shtyllës drejtpërdrejt me pllakën e bazës).
Ne pranojmë këmbën e saldimit kf= 9 mm (zakonisht vendoset brenda 8 – 16 mm, por jo më shumë se 1.2 t min). Gjatësia e kërkuar e një shtresë të bërë
saldim i mekanizuar, bazuar në kufirin e shkrirjes
lw = N/(4β zkf Rwzγ wzγ c) = 2184 / (4 ∙ 1,05 ∙ 0,9 ∙ 16,65 ∙ 1 ∙ 1) = 34,7 cm<
< 85 β f kf= 85 · 0,9 · 0,9 = 68,85 cm.
Ne pranojmë lartësinë e traversës duke marrë parasysh shtimin e 1 cm për defektet në fillim dhe në fund të tegelit. ht= 38 cm.
Ne kontrollojmë forcën e traversës si një tra me një hapje të vetme, me dy konsol, që mbështetet në degët (fllanxhat) e kolonës dhe merr presion të kundërt nga themeli (Fig. 4.16, b).
Oriz. 4.16.
Ku d= B/2 = 48 / 2 = 24 cm - gjerësia e zonës së ngarkesave të traversës.
Ku σ = Mop/Wt= 178,8 / 240,7 = 0,74 kN/cm2;
τ = Petj/(ttht) = 432 / (1 38) = 11,37 kN/cm2.
Prerja tërthore e tërthortë pranohet.
Këmba e nevojshme e shtresave horizontale për transmetimin e forcës ( Nt= qtL) nga një travers për pllakë
ku å lw = (L– 1) + 2(b 1 – 1) = (48 – 1) + 2 (4 – 1) = 53 cm – gjatësia totale e shtresave horizontale.
Ne pranojmë këmbën e saldimit kf= 12 mm, që është e barabartë me këmbën maksimale të lejueshme kf, maksimumi = 1,2 tt= 1,2 · 1 = 12 mm.
4.5.4. Llogaritja e brinjëve të përforcimit të pllakës
Për bazën e projektuar, është e nevojshme të instaloni ngurtësues
nuk ka asnjë pllakë mbështetëse në pjesën e konsolit, kështu që llogaritja është dhënë si shembull për opsionet e tjera për projektimin e bazës së kolonës (shih Fig. 4.16, A).M r Dhe Pr sipas formulës
Ku σ = Mr/Wr = 6Mr/(trhr 2) = 6 270 / (1 10 2) = 16,2 kN/cm 2;
τ = Pr/(trhr) = 108 / (1 10) = 10,8 kN/cm2.
Brinja pranoi.
Ne kontrollojmë saldimet që lidhin brinjën në traversën (shufrën) e kolonës për sforcimet tangjenciale rezultante nga përkulja dhe prerja.
Ne caktojmë një këmbë me qepje kf= 10 mm.
Ne kontrollojmë forcën e prerjes së metalit të një tegel të bërë me saldim të mekanizuar (gjatësia e vlerësuar e tegelit lw = hr– 1 = 10 – 1 = 9 cm:
Ne kontrollojmë forcën e qepjeve përgjatë kufirit të shkrirjes:
Këmba e nevojshme e saldimeve për ngjitjen e brinjëve në pllakën bazë
kf = Pr/ = 108 / = 0,77 cm.
Ne pranojmë këmbën e qepjes kf= 8 mm.
Shufra e kolonës fiksohet në pllakën bazë duke përdorur një saldim strukturor me një këmbë 7 mm (kur saldohen fletët t maksimumi = tfq= 30 mm).
KOLONA ÇELIK
NDERTESA DHE KONSTRUKSIONE
Kolonat e ngjeshura qendrore përdoren për të mbështetur dyshemetë dhe mbulesat e ndërtesave, platformat e punës dhe mbikalimet. Struktura e kolonës përbëhet nga vetë shufra dhe pajisjet mbështetëse - koka dhe baza. Strukturat e sipërme të ndërtesës që ngarkojnë drejtpërdrejt kolonën mbështeten në kokë, shufra e kolonës transmeton ngarkesën nga koka në bazë dhe është elementi kryesor strukturor, dhe baza transferon të gjithë ngarkesën e marrë nga shufra në themel.
Llojet e kolonave
Ekzistojnë tre lloje të kolonave që përdoren në kornizat e ndërtimit:
- kolona me prerje tërthore konstante;
— kolona me prerje tërthore të ndryshueshme (shkallë);
- kolona të tipit të veçantë.
Kolonat e seksionit konstant përdoret në ndërtesa pa vinç dhe në ndërtesa me mundësinë e përdorimit të mekanizmave ngritës elektrikë të sipërm dhe të urës me një kapacitet ngritës deri në 20 tonë, si rregull, me një lartësi të dobishme nga niveli i dyshemesë deri në fund të kapakut jo më shumë se 12 m.
Kur përdorni vinça me një kapacitet ngritës prej më shumë se 15 tonë, kolona me shkallë e përbërë nga dy pjesë, pjesa e sipërme është zakonisht një rreze I i salduar ose i mbështjellë, pjesa e poshtme përbëhet nga një tendë dhe degë vinçi që janë të lidhura me njëra-tjetrën ose me lidhëse në formën e një fletë të fortë ose me një grilë të brendshme prej kënde të petëzuara në nxehtësi.
Kolonat e tipit të veçantë përdoren në ndërtesa me vinça me një kapacitet ngritës prej më shumë se 150 tonë dhe lartësi 15-20 m. Tenda dhe shiritat e vinçit në këtë dizajn janë të lidhura me njëra-tjetrën nga një seri pllakash horizontale që janë fleksibël në rrafshin vertikal, për shkak të të cilave perceptimi i ngarkesës është i ndarë, shiriti i vinçit merr vetëm forcën vertikale nga vinçi i sipërm, dhe dega e çadrës mbledh të gjitha ngarkesat nga korniza dhe mbulesa e ndërtesës.
Seksionet e kolonave
Shufrat e shtyllave janë bërë nga trarë të vetëm I me fllanxha të gjerë ose të përbëra nga disa profile të mbështjellë; shufrat e përbërë ndahen në të përthyer dhe të ngurtë. Nëpërmjet, nga ana tjetër, ndahen në të pambrojtur, grilë dhe të shpuar.
Kolona të ngurta më shpesh ato janë një rreze I me fllanxha të gjerë të salduar ose të mbështjellë, ku opsioni i salduar ka një avantazh për shkak të aftësisë për të zgjedhur seksionin kryq optimal për të siguruar ngurtësinë e kërkuar në kolonë duke kursyer njëkohësisht materialin. Mjaft të lehta për t'u prodhuar janë kolonat me prerje tërthore që janë po aq të qëndrueshme në dy drejtime. Me të njëjtat dimensione, seksioni kryq e tejkalon rrezen I për shkak të ngurtësisë më të madhe. Kolonat e ngurta përfshijnë gjithashtu kolona me seksion të mbyllur, të cilat mund të përbëhen nga kanale të mbështjellë të çiftëzuar, profile të përkulura të salduara elektrike ose tuba të rrumbullakët. Një disavantazh i rëndësishëm i këtij opsioni është paarritshmëria e sipërfaqes së brendshme për mirëmbajtje, e cila mund të çojë në konsumim të shpejtë gërryes. .
Përmes kolonave - Një dizajn tipik strukturor përbëhet nga dy degë (të bëra nga kanale, trarë I ose tuba) të ndërlidhura me grila që sigurojnë funksionimin e përbashkët të degëve të shufrës së kolonës. Sistemet e grilave përdoren nga mbajtëset, mbajtëset dhe shiritat, dhe nga lloji jo-fortezues në formën e dërrasave. Rrjeta e kolonës zakonisht vendoset në dy plane dhe bëhet nga qoshe të vetme, duke i dhënë përparësi një lidhjeje pa formë, me fiksim direkt në raftet e degëve të shufrës. Për të parandaluar shtrembërimin e kolonave të tilla dhe për të ruajtur konturin e tyre, diafragmat janë instaluar në skajet.
Pjesët dhe montimet e kolonës
Kokat e kolonave. Ekzistojnë dy zgjidhje të projektimit për mbështetësin e trarëve dhe shufrave tërthore në kolona, me një lidhje të lirë të varur - trarët zakonisht instalohen në krye, me lidhje të varura dhe të ngurtë ato janë ngjitur anash.
Me lidhjen e sipërme, koka e kolonës përbëhet nga një pllakë bazë dhe ngurtësues që transferojnë ngarkesën në trupin e kolonës. Brinjët e kokës janë ngjitur në pllakën dhe degët e kolonës me një shufër ose në muret e kolonës me një shufër të fortë. Lartësia dhe trashësia e brinjëve përcaktohen në bazë të gjatësisë së kërkuar të saldimeve, të cilat duhet të përballojnë presionin e plotë në kokë dhe rezistencën ndaj kolapsit nën ndikimin e presionit mbështetës. Për të kompensuar animin e fllanxhave lidhëse, duke i dhënë qëndrueshmëri dhe ngurtësi shtesë brinjëve vertikale, ato, nëse është e nevojshme, përshtaten me brinjë tërthore. Pllaka e bazës është zakonisht një pllakë e rrafshuar me trashësi 20...30mm, për kolonat e lehta 12...30mm, madhësia e konturit të pllakës në plan caktohet të jetë më e madhe se kontura e kolonës për 15...20mm. .
Me ngjitjen anësore, reagimi mbështetës transmetohet përmes brinjës mbështetëse të rrezes ngjitur në një tavolinë të ngjitur në dyshemetë e kolonës. Fundi i brinjës mbajtëse të traut dhe tavolinës janë bluar, trashësia e tavolinës merret 20...40 mm më e madhe se trashësia e brinjës mbajtëse.
Baza e kolonës janë pjesa mbajtëse e shtyllës dhe shërbejnë për transferimin e forcës nga kolona në themel. Zgjidhja strukturore e bazës varet nga lloji dhe lartësia e prerjes tërthore të shufrës, mënyra e çiftëzimit me themelin dhe mënyra e instalimit të kolonave. Ndahen në bazamente të përbashkëta dhe të veçanta, të cilat mund të jenë pa traversa, me traversa të përbashkëta ose të veçanta, me një mur ose me dy mure. Dimensionet kryesore të pllakës bazë përcaktohen në varësi të llojit të bazave dhe llogaritjeve të lakimit. Vrimat për bulonat e ankorimit vendosen 20...30 mm më të mëdha se diametri i tyre, tensioni kryhet përmes rondele, të cilat më pas ngjiten në pllakë. Për të siguruar ngurtësinë e bazës dhe për të zvogëluar trashësinë e mbështetëses, vendosen traversa, brinjë dhe diafragma, por për shkak të kësaj, baza me traversa është më e madhe në madhësi në krahasim me atë pa traversa. Bazat e shtyllave të kalimit zakonisht janë të dizajnuara të një lloji të veçantë, secila degë ka bazën e saj të ngarkuar. Megjithatë, nëse lartësia e seksionit të kolonës është më pak se 1 m, lejohet të përdoret një bazë e përbashkët, si me kolonat e forta të diskutuara më sipër.
Konzolat Ato përdoren për të mbështetur trarët e vinçave në kolona me seksion kryq të vazhdueshëm; ato me një mur përdoren kryesisht; nëse është e nevojshme të transmetohen forca të mëdha, përdoren ato me dy mure.