Nurlarning ustunlar bilan qattiq ulanishi ramka tizimini (e) hosil qiladi.
Nurlar yuqoridan ochilganda, ustki tuzilmaning qo'llab-quvvatlovchi birligi 15-25 mm chiqadigan frezalangan uchi bo'lgan ko'ndalang qovurg'aga ega bo'lib, u orqali bosim ustunga uzatiladi (a, b, d-rasm). Qo'llab-quvvatlash bosimi ustun gardish (c, d) ustida joylashgan nurning ichki qovurg'asi tomonidan uzatiladigan birlik dizayni kamroq qo'llaniladi. Agar ustki nurning ko'ndalang tayanch qovurg'asi chiqadigan uchi (a, b, d) bo'lsa, unda tayanch bosimi birinchi navbatda ustun boshining tayanch plitasiga, so'ngra boshning tayanch qovurg'asiga va shu qovurg'adan uzatiladi. ustunning devoriga (yoki ko'ndalang ustunda (e)) va keyin ustunning ko'ndalang kesimi bo'ylab teng ravishda taqsimlanadi. Boshning taglik plitasi bosimni nurning uchlaridan ustunning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'alariga o'tkazish uchun xizmat qiladi. bosh, shuning uchun uning qalinligi hisob-kitob bilan emas, balki dizayn nuqtai nazaridan aniqlanadi va odatda 16-25 mm sifatida qabul qilinadi.Tayanch plitasidan bosim gorizontal payvandlar orqali boshning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'alariga o'tkaziladi, qovurg'alarning uchlari. plitaga biriktirilgan.Bu tikuvlarning oyog'i formula bilan aniqlanadi
Ustun novdasining frezalangan uchiga taglik plitasini o'rnatayotganda, plastinkaning ustun qovurg'asi bilan to'liq aloqasini ta'minlaydi va qo'llab-quvvatlash bosimi yuzalarning to'g'ridan-to'g'ri aloqasi orqali uzatiladi va taglik plitasini biriktiruvchi payvandlar konstruktiv ravishda olinadi.
e) 
Bundan tashqari, qo'llab-quvvatlovchi qovurg'aning mahalliy barqarorligini ta'minlash uchun shartlar bajarilishi kerak.
Boshning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'alarining pastki qismi ko'ndalang qovurg'alar bilan mustahkamlangan bo'lib, ular noto'g'ri ishlab chiqarish va o'rnatish natijasida yuzaga keladigan ustki nurlarning uchlari tomonidan notekis bosim ostida ustun tekisligidan burilib ketishiga yo'l qo'ymaydi.
Qo'llab-quvvatlovchi qovurg'alardan bosim payvand choklari orqali ustun devoriga uzatiladi. Bunga asoslanib, qovurg'alarning kerakli uzunligi.
Dikişlerin taxminiy uzunligi oshmasligi kerak .
Qovurg'alar ham qirqish uchun tekshiriladi:
bu erda 2 - bo'laklar soni;
– ustun devorining qalinligi yoki o‘tkazgich ustunining shpali.
Yuqori qo'llab-quvvatlash bosimida devordagi kesish kuchlanishlari dizayn qarshiligidan oshib ketadi. Bunday holda, qovurg'aning uzunligi oshiriladi yoki qalinroq devor ishlatiladi. Siz devor qalinligini faqat ustunning boshida oshirishingiz mumkin (b). Ushbu yechim metall iste'molini kamaytiradi, ammo ishlab chiqarish uchun texnologik jihatdan kam rivojlangan.
Qattiq ustun novdasining butun kesimida ustun devoridan bosimning keyingi taqsimlanishi gardishlar va devorni bog'laydigan uzluksiz tikuvlar bilan ta'minlanadi.
Ustunlar (e) orqali shpaldan bosim ustunning shoxlariga payvand choklari orqali uzatiladi, ularning oyog'i kamida bo'lishi kerak:
Ustun gardishlari (c) ustida joylashgan nurlarning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'alari bo'lgan ustun boshi oldingisiga o'xshash tarzda ishlab chiqilgan va hisoblangan, faqat boshning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'alarining rolini ustun gardishlari bajaradi. Agar bosh plitadan bosim payvandlar orqali ustunga uzatilsa (ustunning uchi frezalanmagan), u holda ustunning bir gardishini plitaga biriktiruvchi payvand choklarining uzunligi ularni kesish holatidan aniqlanadi. bitta nurning reaktsiyasi:
,
bir nurning qo'llab-quvvatlash reaktsiyasi qaerda, ustun gardishining kengligi.
Agar ustunning oxiri frezalangan bo'lsa, u holda payvandlar minimal oyoq bilan tizimli ravishda amalga oshiriladi. Nurning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'asining butun kengligi bo'ylab qo'llab-quvvatlash bosimining katta kengligi bo'lgan to'sinli chordlar va tor ustun gardishlari bo'ylab uzatilishini ta'minlash uchun kengaytirilgan ko'ndalang nurni loyihalash kerak (d-rasm). An'anaviy ravishda plitadan qo'llab-quvvatlovchi bosim avval to'liq shpalga, so'ngra shpaldan ustun gardishiga o'tkaziladi, deb taxmin qilinadi, shunga muvofiq shpalni taxta va ustunga ulash uchun tikuvlar hisoblab chiqiladi. Strukturani yon tomondan (e) ustunda qo'llab-quvvatlaganda, vertikal reaktsiya nurning qo'llab-quvvatlash qovurg'asining rejalashtirilgan uchi orqali tayanch stolining oxirigacha va undan ustun gardishiga uzatiladi. Qo'llab-quvvatlash stolining qalinligi nurning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'asining qalinligidan 5-10 mm kattaroq qilib olinadi. Agar nurning qo'llab-quvvatlash reaktsiyasi 200 kN dan oshmasa, qo'llab-quvvatlash stoli kesilgan gardishli qalin burchakdan, agar reaktsiya kattaroq bo'lsa, stol yuqori uchi tekislangan varaqdan tayyorlanadi. Stolni ustunga bog'laydigan ikkita tikuvning har biri qo'llab-quvvatlash reaktsiyasining 2/3 qismi uchun hisoblab chiqiladi, bu nur va stol uchlarining mumkin bo'lgan parallel bo'lmasligi, ishlab chiqarishdagi noaniqliklarning natijasi va shuning uchun hisobga olinadi. uchlari orasidagi notekis bosim o'tkazish. Stolni biriktiruvchi tikuvning kerakli uzunligi quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:
.
Ba'zan stol nafaqat tanklar bo'ylab, balki pastki uchi bo'ylab ham payvandlanadi, bu holda tikuvning umumiy uzunligi teng kuch bilan aniqlanadi.
Ustun boshi ustki tuzilmalarni (nurlar, trusslar) qo'llab-quvvatlash vazifasini bajaradi va ustunga kontsentrlangan yukni novda kesimi bo'ylab teng ravishda taqsimlaydi.
Nurlar va ustunlar orasidagi aloqa erkin yoki qattiq bo'lishi mumkin. Menteşe birikmasi faqat vertikal yuklarni (a, b, c, d, e) o'tkazadi.
Nurlarning ustunlar bilan qattiq ulanishi ramka tizimini (e) hosil qiladi.
Nurlar yuqoridan ochilganda, ustki tuzilmaning qo'llab-quvvatlovchi birligi 15-25 mm chiqadigan frezalangan uchi bo'lgan ko'ndalang qovurg'aga ega bo'lib, u orqali bosim ustunga uzatiladi (a, b, e-rasm). Qo'llab-quvvatlash bosimi ustun gardish (c, d) ustida joylashgan nurning ichki qovurg'asi tomonidan uzatiladigan birlik dizayni kamroq qo'llaniladi. Agar ustki nurning ko'ndalang tayanch qovurg'asi chiqadigan uchi (a, b, d) bo'lsa, unda tayanch bosimi birinchi navbatda ustun boshining tayanch plitasiga, so'ngra boshning tayanch qovurg'asiga va shu qovurg'adan uzatiladi. ustunning devoriga (yoki ko'ndalang ustunda (e)) va keyin ustunning ko'ndalang kesimi bo'ylab teng ravishda taqsimlanadi. Boshning qo'llab-quvvatlash plitasi bosimni nurning uchlaridan ustunning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'alariga o'tkazish uchun xizmat qiladi. bosh, shuning uchun uning qalinligi hisob-kitob bilan emas, balki dizayn nuqtai nazaridan aniqlanadi va odatda 16-25 mm deb olinadi.
Asosiy plitadan bosim gorizontal payvandlar orqali boshning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'alariga o'tkaziladi va qovurg'alarning uchlari plastinkaga biriktiriladi.
Ushbu tikuvlarning oyog'i formula bilan aniqlanadi
.
Ustun novdasining frezalangan uchiga taglik plitasini o'rnatayotganda, plastinkaning ustun qovurg'asi bilan to'liq aloqasini ta'minlaydi va qo'llab-quvvatlash bosimi yuzalarning to'g'ridan-to'g'ri aloqasi orqali uzatiladi va taglik plitasini biriktiruvchi payvandlar konstruktiv ravishda olinadi.
Qo'llab-quvvatlovchi qovurg'aning kengligi bosim kuchi holatidan aniqlanadi.
Bundan tashqari, qo'llab-quvvatlovchi qovurg'aning mahalliy barqarorligini ta'minlash uchun shartlar bajarilishi kerak.
.
Boshning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'alarining pastki qismi ko'ndalang qovurg'alar bilan mustahkamlangan bo'lib, ular noto'g'ri ishlab chiqarish va o'rnatish natijasida yuzaga keladigan ustki nurlarning uchlari tomonidan notekis bosim ostida ustun tekisligidan burilib ketishiga yo'l qo'ymaydi.
Qo'llab-quvvatlovchi qovurg'alardan bosim payvand choklari orqali ustun devoriga uzatiladi. Bunga asoslanib, qovurg'alarning kerakli uzunligi.
.
Dikişlerin taxminiy uzunligi oshmasligi kerak .
Qovurg'alar kesish uchun ham tekshiriladi: 
,
bu erda 2 - bo'laklar soni;
- ustun devorining qalinligi yoki o'tish ustunining shpal.
Yuqori qo'llab-quvvatlash bosimida devordagi kesish kuchlanishlari dizayn qarshiligidan oshib ketadi. Bunday holda, qovurg'aning uzunligi oshiriladi yoki qalinroq devor ishlatiladi. Siz devor qalinligini faqat ustunning boshida oshirishingiz mumkin (b). Ushbu yechim metall iste'molini kamaytiradi, ammo ishlab chiqarish uchun texnologik jihatdan kam rivojlangan.
Qattiq ustun novdasining butun kesimida ustun devoridan bosimning keyingi taqsimlanishi gardishlar va devorni bog'laydigan uzluksiz tikuvlar bilan ta'minlanadi.
Ustunlar (e) orqali shpaldan bosim ustunning shoxlariga payvand choklari orqali uzatiladi, ularning oyog'i kamida bo'lishi kerak:
.
Ustun gardishlari (c) ustida joylashgan nurlarning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'alari bo'lgan ustun boshi oldingisiga o'xshash tarzda ishlab chiqilgan va hisoblangan, faqat boshning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'alarining rolini ustun gardishlari bajaradi. Agar bosh plitadan bosim payvandlar orqali ustunga uzatilsa (ustunning uchi frezalanmagan), u holda ustunning bir gardishini plitaga biriktiruvchi payvand choklarining uzunligi ularni kesish holatidan aniqlanadi. bitta nurning reaktsiyasi:
,
bir nurning qo'llab-quvvatlash reaktsiyasi qaerda, ustun gardishining kengligi.
Agar ustunning oxiri frezalangan bo'lsa, u holda payvandlar minimal oyoq bilan tizimli ravishda amalga oshiriladi. Nurning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'asining butun kengligi bo'ylab qo'llab-quvvatlash bosimining katta kenglikdagi nurli chordlar va tor ustun gardishlari bo'ylab uzatilishini ta'minlash uchun kengaytirilgan ko'ndalang nurni loyihalash kerak (d-rasm). An'anaviy ravishda plitadan qo'llab-quvvatlovchi bosim avval to'liq shpalga, so'ngra shpaldan ustun gardishiga o'tkaziladi, deb taxmin qilinadi, shunga muvofiq shpalni taxta va ustunga ulash uchun tikuvlar hisoblab chiqiladi. Strukturani yon tomondan (e) ustunda qo'llab-quvvatlaganda, vertikal reaktsiya nurning qo'llab-quvvatlash qovurg'asining rejalashtirilgan uchi orqali tayanch stolining oxirigacha va undan ustun gardishiga uzatiladi. Qo'llab-quvvatlash stolining qalinligi nurning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'asining qalinligidan 5-10 mm kattaroq qilib olinadi. Agar nurning qo'llab-quvvatlash reaktsiyasi 200 kN dan oshmasa, qo'llab-quvvatlash stoli kesilgan gardishli qalin burchakdan, agar reaktsiya kattaroq bo'lsa, stol yuqori uchi tekislangan varaqdan tayyorlanadi. Stolni ustunga bog'laydigan ikkita tikuvning har biri qo'llab-quvvatlash reaktsiyasining 2/3 qismi uchun hisoblab chiqiladi, bu nur va stol uchlarining mumkin bo'lgan parallel bo'lmasligi, ishlab chiqarishdagi noaniqliklarning natijasi va shuning uchun hisobga olinadi. uchlari orasidagi notekis bosim o'tkazish. Stolni biriktiruvchi tikuvning kerakli uzunligi quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:
.
Ba'zan stol nafaqat tanklar bo'ylab, balki pastki uchi bo'ylab ham payvandlanadi, bu holda tikuvning umumiy uzunligi teng kuch bilan aniqlanadi.
.
Nurlar va ustunlar orasidagi aloqa bo'lishi mumkin ozod(menteşeli) va qiyin. Bepul interfeys faqat vertikal yuklarni uzatadi. Qattiq birlashma gorizontal kuchlarni o'zlashtirishga va nurlardagi dizayn momentini kamaytirishga qodir bo'lgan ramka tizimini hosil qiladi. Bunday holda, nurlar yon tomondan ustunga ulashgan.
Erkin ulanish bilan nurlar ustunning tepasiga joylashtiriladi, bu esa o'rnatish qulayligini ta'minlaydi.
Bunday holda, ustun boshi plitani qo'llab-quvvatlaydigan va yukni ustun novdasiga o'tkazadigan plitalar va qovurg'alardan iborat (rasm).
Agar yuk ustunning o'rtasiga yaqin joylashgan to'sinlarning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'alarining frezalangan uchlari orqali ustunga o'tkazilsa, u holda qopqoq plitasi pastdan nurlarning tayanch qovurg'alari ostida joylashgan qovurg'alar bilan qo'llab-quvvatlanadi (a-rasm). va b).
Guruch. Yuqoridan nurlarni qo'llab-quvvatlashda ustunlar boshlari
Boshning qovurg'alari taglik plitasiga va ustunning shoxlariga o'tkazgich bilan yoki ustun devoriga mustahkam novda bilan payvandlanadi. Boshning qovurg'asini plitaga biriktiruvchi tikuvlar boshning to'liq bosimiga bardosh berishi kerak. Ularni formuladan foydalanib tekshiring
. (8)
Boshning qovurg'asi balandligi yukni ustun yadrosiga o'tkazadigan tikuvlarning kerakli uzunligi bilan belgilanadi (tikuvlarning uzunligi 85∙b w ∙k f dan oshmasligi kerak:
. (9)
Boshning qovurg'asining qalinligi to'liq qo'llab-quvvatlash bosimi ostida ezilishga qarshilik holatidan aniqlanadi
, (10)
qayerda ezilgan yuzaning uzunligi, nurning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'asining kengligi va ustun bosh plitasining ikkita qalinligiga teng.
Qovurg'aning qalinligini aniqlagandan so'ng, siz formuladan foydalanib, uni kesish uchun tekshirishingiz kerak:
. (11)
Agar o'tkazgichli ustun kanallarining devor qalinligi va uzluksiz ustun devorlarining devor qalinligi kichik bo'lsa, ular ham qovurg'alar biriktirilgan joyda kesish uchun tekshirilishi kerak. Boshning balandligida devorni qalinroq qilishingiz mumkin.
Asosiy plitani qo'llab-quvvatlovchi qovurg'alarga qattiqlik berish va katta konsentrlangan yuklar o'tkaziladigan joylarda barqarorlikni yo'qotishdan ustun novda devorlarini mustahkamlash uchun yukni ko'taruvchi vertikal qovurg'alar pastdan gorizontal qovurg'alar bilan o'rnatiladi.
Boshni qo'llab-quvvatlash plitasi bosimni yotqizilgan strukturadan bosh qovurg'alariga o'tkazadi va nurlarning dizayn holatini o'rnatadigan o'rnatish murvatlari bilan ustunlarga to'sinlarni mahkamlash uchun xizmat qiladi.
Asosiy plitaning qalinligi tizimli ravishda 20-25 mm ichida qabul qilinadi.
Ustunning uchi frezalanganda, nurlarning bosimi taglik plitasi orqali to'g'ridan-to'g'ri boshning qovurg'alariga o'tkaziladi. Bunday holda, plitani qovurg'alar bilan, shuningdek, ustunning shoxlari bilan bog'laydigan tikuvlarning qalinligi tizimli ravishda tayinlanadi.
Agar nur ustunga yon tomondan biriktirilgan bo'lsa (rasm), vertikal reaktsiya nurning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'asi orqali ustun gardishlariga payvandlangan stolga uzatiladi. Nurning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'asining oxiri va stolning yuqori qirrasi biriktirilgan. Stolning qalinligi nurning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'asining qalinligidan 20-40 mm kattaroq qilib olinadi.
Guruch. Yon tomondan ustun ustidagi nurni qo'llab-quvvatlash
Stolni uch tomondan ustunga payvand qilish maqsadga muvofiqdir.
Nurning murvatlarga osilib qolmasligi va tayanch stoliga mahkam o'tirmasligini ta'minlash uchun nurning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'alari ustun novdasiga murvat bilan biriktiriladi, ularning diametri diametridan 3 - 4 mm kamroq bo'lishi kerak. teshiklar.
13-ma'ruza
Fermalar. umumiy xususiyatlar va tasnifi
Truss - bu tugunlarda bir-biriga bog'langan va geometrik jihatdan o'zgarmas strukturani tashkil etuvchi novdalar tizimi. Trusslar tekis (barcha novdalar bir tekislikda yotadi) va fazoviy bo'lishi mumkin.
Yassi trusslar (a-rasm) faqat o'z tekisligida qo'llaniladigan yukni sezishi mumkin va ularning tekisligidan ulanishlar yoki boshqa elementlar bilan mahkamlanishi kerak. Fazoviy trusslar (b, c-rasm) har qanday yo'nalishda ta'sir qiluvchi yuklarni o'zlashtira oladigan qattiq fazoviy nurni hosil qiladi. Bunday nurning har bir yuzi tekis trussdir. Kosmik nurga misol sifatida minora konstruksiyasini keltirish mumkin (d-rasm).
Guruch. Yassi (a) va fazoviy (b, c, d) trusslar
Fermalarning asosiy elementlari - bu trussning konturini tashkil etuvchi kamarlar va qavslar va ustunlardan tashkil topgan panjara (rasm).
1 - yuqori kamar; 2 - pastki kamar; 3 - qavslar; 4 - raf
Guruch. Truss elementlari
Tasma tugunlari orasidagi masofa panel deb ataladi ( d ), tayanchlar orasidagi masofa - oraliq ( l ), akkordlarning o'qlari (yoki tashqi qirralari) orasidagi masofa trussning balandligi ( h f).
Truss akkordlari asosan uzunlamasına kuchlar va momentda ishlaydi (qattiq nurlarning akkordlariga o'xshash); Truss panjarasi asosan lateral kuchni yutadi.
Tugunlardagi elementlarning ulanishi bir elementni boshqasiga to'g'ridan-to'g'ri ulash (a-rasm) yoki tugun burchaklari yordamida amalga oshiriladi (b-rasm). . Truss tayoqlari asosan eksenel kuchlarda ishlashi va momentlarning ta'sirini e'tiborsiz qoldirishi uchun truss elementlari og'irlik markazlaridan o'tadigan o'qlar bo'ylab markazlashtiriladi.
a - panjara elementlari to'g'ridan-to'g'ri kamarga ulashganda;
b - elementlarni burchak yordamida ulashda
Guruch. Truss tugunlari
Trusslar statik diagrammaga, akkordlarning konturiga, panjara tizimiga, elementlarni tugunlarda ulash usuliga va elementlardagi kuch miqdoriga ko'ra tasniflanadi. Statik sxema bo'yicha Fermalar mavjud (rasm): nurli (ajraladigan, uzluksiz, konsolli), kamarli, ramkali va kabelli.
Ajratilgan nurlar tizimlar (a-rasm) qoplamalar va ko'priklarni qurishda qo'llaniladi. Ularni ishlab chiqarish va o'rnatish oson, murakkab qo'llab-quvvatlash birliklarini o'rnatishni talab qilmaydi, lekin juda ko'p metall talab qiladi. Katta oraliqlar (40 m dan ortiq) uchun ajratilgan trusslar katta hajmli bo'lib chiqadi va o'rnatish vaqtida alohida elementlardan yig'ilishi kerak. Bir-biriga yopishgan oraliqlar soni ikki yoki undan ko'p bo'lsa, foydalaning davomiy fermer xo'jaliklari (b-rasm). Ular metall iste'moli jihatidan ancha tejamkor va katta qattiqlikka ega, bu ularning balandligini kamaytirishga imkon beradi. Ammo tayanchlar o'rnatilgach, uzluksiz trusslarda qo'shimcha kuchlar paydo bo'ladi, shuning uchun ularni zaif cho'kma poydevorlarida ishlatish tavsiya etilmaydi. Bundan tashqari, bunday tuzilmalarni o'rnatish murakkab.
a - ajratilgan nur; 6 - uzluksiz nur; c, e - konsol;
g - ramka; d - kemerli; g - kabelda joylashgan; z - birlashtirilgan :
Guruch. Truss tizimlari
Konsol trusslar (rasm c, e) kanoplar, minoralar va havo elektr uzatish liniyasi tayanchlari uchun ishlatiladi. Ramka tizimlar (e-rasm) po'lat iste'moli nuqtai nazaridan tejamkor, kichikroq o'lchamlarga ega, lekin o'rnatish vaqtida murakkabroq.Ulardan foydalanish uzoq muddatli binolar uchun oqilona. Ilova kemerli tizimlar (e-rasm), ular po'latni tejashga qaramay, xonaning hajmini va o'rab turgan tuzilmalar yuzasini oshirishga olib keladi.Ulardan foydalanish asosan me'moriy talablardan kelib chiqadi. IN kabelda joylashgan trusslar (g-rasm) barcha rodlar faqat kuchlanishda ishlaydi va moslashuvchan elementlardan, masalan, po'lat kabellardan tayyorlanishi mumkin. Bunday trusslarning barcha elementlarining kuchlanishiga akkordlar va panjaralarning konturini tanlash, shuningdek, oldingi kuchlanishni yaratish orqali erishiladi. Faqat keskinlikda ishlash po'latning yuqori mustahkamlik xususiyatlaridan to'liq foydalanishga imkon beradi, chunki barqarorlik muammolari bartaraf etiladi. Kabelli trusslar uzoq masofali pollar va ko'priklar uchun oqilona. Pastdan sprengel yoki qavslar bilan mustahkamlangan yoki yuqoridan kamar bilan mustahkamlangan nurdan iborat kombinatsiyalangan tizimlar ham qo'llaniladi (h-rasm). Ushbu tizimlarni ishlab chiqarish oson (elementlarning kamroq soni tufayli) va og'ir tuzilmalarda, shuningdek, harakatlanuvchi yuklarga ega bo'lgan tuzilmalarda samarali. Tuzilmalarni mustahkamlashda birlashtirilgan tizimlardan foydalanish juda samarali, masalan, agar uning yuk ko'tarish qobiliyati etarli bo'lmasa, truss yoki struts bilan nurni mustahkamlash.
ga qarab kamarlarning konturlari trusslar segmentar, ko'pburchak, trapezoidal, parallel kamarli va uchburchaklarga bo'linadi (rasm).
Po'lat iste'moli jihatidan eng tejamkor moment diagrammasi bo'yicha ko'rsatilgan trussdir. Bir xil taqsimlangan yukga ega bo'lgan bir oraliq nurli tizim uchun bu segmental parabolik kamar bilan truss (a-rasm). ). Biroq, kamarning egri chiziqli konturi ishlab chiqarishning murakkabligini oshiradi, shuning uchun bunday trusslar hozirda deyarli qo'llanilmaydi.
Ko'proq qabul qilinadi ko'pburchak har bir tugundagi kamarning sinishi bilan kontur (b-rasm). Bu moment diagrammasining parabolik konturiga juda mos keladi va egri chiziqli elementlarni ishlab chiqarishni talab qilmaydi. Bunday trusslar ba'zan katta oraliqlarni qoplash uchun va ko'priklarda ishlatiladi.
a - segmental; b - ko'pburchak; c - trapezoidal; g - parallel kamarlar bilan; d, f, g, i - uchburchak
Guruch. Truss kamarlarining konturlari:
Fermalar trapezoidal konturlar (v-rasm) birinchi navbatda tugunlarni soddalashtirish tufayli dizayn afzalliklariga ega. Bunga qo'shimcha ravishda, qoplamada bunday trusslardan foydalanish qattiq ramka birikmasini qurishga imkon beradi, bu esa ramkaning qattiqligini oshiradi.
Fermalar bilan parallel kamarlar (d-rasm) panjara elementlarining teng uzunligi, tugunlarning bir xil joylashuvi, elementlar va qismlarning eng katta takrorlanishi va ularni birlashtirish imkoniyati mavjud bo'lib, bu ularni ishlab chiqarishni sanoatlashtirishga yordam beradi.
Fermalar uchburchak konturlar (e, f, g, i-rasm) konsolli tizimlar uchun, shuningdek, oraliqning o'rtasida konsentrlangan yukga ega bo'lgan nurli tizimlar uchun (rafter trusslari) oqilona. Tarqalgan yuk bilan uchburchak trusslar metall iste'molini oshirdi. Bundan tashqari, ular dizayndagi bir qator kamchiliklarga ega. O'tkir qo'llab-quvvatlash birligi murakkab va faqat ustunlar bilan menteşeli ulanishga imkon beradi. O'rta qavslar juda uzun bo'lib chiqadi va ularning kesimini maksimal moslashuvchanlik uchun tanlash kerak, bu esa metallning ortiqcha sarflanishiga olib keladi.
Elementlarni ulash usuliga ko'ra Tugunlarda trusslar payvandlangan va murvatlarga bo'linadi. 50-yillardan oldin ishlab chiqarilgan tuzilmalarda perchinli bo'g'inlar ham ishlatilgan. Trusslarning asosiy turlari payvandlanadi. Yig'ish birliklarida, qoida tariqasida, yuqori quvvatli murvatli murvatli ulanishlar qo'llaniladi.
Maksimal harakat hajmi bo'yicha oddiy o'ralgan yoki egilgan profillardan yasalgan elementlarning qismlari bo'lgan engil trusslarni an'anaviy ravishda ajratib ko'rsatish (tayoqlardagi kuchlar bilan). N< 3000 kN) va kompozit qismli elementlarga ega og'ir trusslar (N> 3000 kN).
Trusslarning samaradorligini ularni oldindan kuchlanish orqali oshirish mumkin.
Truss panjara tizimlari
Fermalarda ishlatiladigan panjara tizimlari rasmda ko'rsatilgan.
a - uchburchak; b - raftlar bilan uchburchak; c, d - diagonal; d - trussed; e - xoch; g - xoch; va - rombsimon; k - yarim diagonal
Guruch. Truss panjara tizimlari
Panjara turini tanlash yukni qo'llash naqshiga, akkordlarning konturiga va dizayn talablariga bog'liq. Agregatlarning ixchamligini ta'minlash uchun qavslar va kamar orasidagi burchakni 30...50 0 oralig'ida bo'lishi maqsadga muvofiqdir.
Uchburchak tizimi panjara (a-rasm) elementlarning umumiy uzunligi eng kichik va tugunlarning eng kichik soniga ega. bilan fermalar mavjud ko'tarilish Va pastga qo'llab-quvvatlovchi qavslar.
Konsentrlangan yuklar qo'llaniladigan joylarda (masalan, tomning purlinlari qo'llab-quvvatlanadigan joylarda) qo'shimcha tokchalar yoki ilmoqlar o'rnatilishi mumkin (b-rasm). Ushbu tokchalar, shuningdek, kamarning taxminiy uzunligini kamaytirishga xizmat qiladi. Raflar va suspenziyalar faqat mahalliy yuklarda ishlaydi.
Uchburchak panjaraning kamchiliklari uzoq siqilgan qavslarning mavjudligi bo'lib, ularning barqarorligini ta'minlash uchun qo'shimcha po'lat sarfini talab qiladi.
IN diagonal panjarada (rasm c, d) barcha qavslar bir belgining kuchlariga ega, raftlar esa boshqasiga ega. Diagonal panjara uchburchak panjara bilan solishtirganda ko'proq metallni talab qiladi va ko'p mehnat talab qiladi, chunki panjara elementlarining umumiy uzunligi uzunroq va unda ko'proq tugunlar mavjud. Pastki truss balandligi va katta tugun yuklari uchun diagonal panjaradan foydalanish maqsadga muvofiqdir.
Shprengelnaya panjara (e-rasm) yuqori akkordga konsentrlangan yuklarni tugundan tashqari qo'llash uchun, shuningdek, kamarning taxminiy uzunligini kamaytirish zarur bo'lganda ishlatiladi. Bu ko'proq mehnat talab qiladi, lekin po'lat sarfini kamaytirishi mumkin.
Kesib o'tish panjara (e-rasm) fermada ham bir, ham boshqa yo'nalishda (masalan, shamol yuki) yuk bo'lganda ishlatiladi. Brendlardan tayyorlangan kamarlarga ega bo'lgan fermalarda siz foydalanishingiz mumkin kesib o'tish to'g'ridan-to'g'ri tee devoriga bog'langan qavslar bilan bitta burchakdan panjara (g-rasm).
RombikVa yarim diagonal qavslarning ikkita tizimi tufayli panjaralar (I, j-rasm) katta qattiqlikka ega; Ushbu tizimlar rodlarning dizayn uzunligini kamaytirish uchun ko'priklar, minoralar, ustunlar va ulanishlarda qo'llaniladi.
Truss novda qismlarining turlari
Siqilgan truss majmuasi uchun po'lat iste'moli nuqtai nazaridan, eng samarali yupqa devorli quvurli qismdir (a-rasm). Dumaloq trubka siqilgan elementlar uchun og'irlik markaziga nisbatan materialning eng qulay taqsimlanishiga ega va boshqa profillarga teng bo'lgan tasavvurlar maydoni bilan eng katta aylanish radiusiga ega (i ≈ 0,355d), barcha yo'nalishlarda bir xil. , bu esa eng kam moslashuvchanlik bilan novda olish imkonini beradi. Quvurlarni trusslarda ishlatish po'latni 20 ... 25% gacha tejash imkonini beradi.
Guruch. Yengil shakllar elementlarining kesimlari turlari
Dumaloq quvurlarning katta afzalligi - yaxshi tartibga solish. Buning yordamida ularga shamol bosimi kamroq bo'ladi, bu ayniqsa baland ochiq tuzilmalar (minoralar, ustunlar, kranlar) uchun muhimdir. Quvurlar ozgina sovuq va namlikni saqlaydi, shuning uchun ular korroziyaga ko'proq chidamli bo'lib, tozalash va bo'yash oson. Bularning barchasi quvurli tuzilmalarning chidamliligini oshiradi. Korroziyani oldini olish uchun quvurning ichki bo'shliqlari muhrlangan bo'lishi kerak.
To'rtburchaklar egilgan yopiq qismlar (b-rasm) elementlarning bo'g'inlarini soddalashtirishga imkon beradi. Biroq, chamferless birliklari bilan egilgan yopiq profillardan tayyorlangan trusslar yuqori ishlab chiqarish aniqligini talab qiladi va faqat ixtisoslashgan fabrikalarda ishlab chiqarilishi mumkin.
Yaqin vaqtgacha engil trusslar asosan ikkita burchakdan ishlab chiqilgan (c, d, e, f-rasm). Bunday bo'limlar keng doiradagi maydonlarga ega bo'lib, gussetlarda bo'g'inlarni qurish va trusslarga ulashgan tuzilmalarni (purlinlar, tom yopish panellari, bog'ichlar) biriktirish uchun qulaydir. Ushbu dizayn shaklining muhim kamchiligi; turli xil standart o'lchamlarga ega bo'lgan ko'p sonli elementlar, armatura va qistirmalari uchun sezilarli metall iste'moli, ishlab chiqarishning yuqori mehnat zichligi va korroziyaga yordam beradigan burchaklar orasidagi bo'shliqlar mavjudligi. Tee tomonidan hosil qilingan ikki burchakning kesma qismi bo'lgan novdalar siqilishda ishlaganda samarali emas.
Nisbatan kichik kuch bilan truss novdalari bir burchakdan tayyorlanishi mumkin (g-rasm). Ushbu qismni ishlab chiqarish osonroq, ayniqsa shakllanmagan birliklar bilan, chunki u kamroq yig'ish qismlariga ega va tozalash va bo'yash uchun yopiq bo'shliqlarga ega emas.
Truss kamarlari uchun t-barlardan foydalanish (i-rasm) tugunlarni sezilarli darajada soddalashtirishga imkon beradi. Bunday trussda qavslar va tokchalarning burchaklari to'g'ridan-to'g'ri tee devoriga gussetsiz payvandlanishi mumkin. Bu yig'ish qismlari sonini ikki baravar kamaytiradi va ishlab chiqarishning mehnat zichligini kamaytiradi:
Agar truss kamari eksenel kuchga qo'shimcha ravishda, egilishda ham ishlayotgan bo'lsa (qo'shimcha tugunli yukni uzatish bilan), I-nurning yoki ikkita kanalning bir qismi oqilona (j, l-rasm).
Ko'pincha truss elementlarining bo'limlari har xil turdagi profillardan olinadi: I-nurlardan yasalgan kamarlar, kavisli yopiq profillardan yasalgan panjara yoki T-barlardan yasalgan kamarlar, juft yoki bitta burchakdan yasalgan panjara. Ushbu birlashtirilgan yechim yanada oqilona bo'lib chiqadi.
Siqilgan truss elementlari ikkita o'zaro perpendikulyar yo'nalishda teng darajada barqaror bo'lishi uchun mo'ljallangan bo'lishi kerak. Bir xil dizayn uzunliklari bilan l x = l y dumaloq quvurlar va kvadrat egilgan yopiq profillardan yasalgan bo'laklar bu shartga javob beradi.
Juftlashgan burchaklardan yasalgan trusslarda o'xshash inertsiya radiuslari (i x ≈ i y) katta javonlarda bir-biriga joylashtirilgan teng bo'lmagan burchaklarga ega (d-rasm). Agar truss tekisligidagi taxminiy uzunlik tekislikdan ikki baravar kam bo'lsa (masalan, truss mavjud bo'lganda), kichik gardishlar bilan birlashtirilgan teng bo'lmagan burchaklar kesimi (e-rasm) oqilona hisoblanadi, chunki yilda bu holat i y ≈ 2i x.
Og'ir trusslarning tayoqlari bir nechta elementlardan tashkil topgan kuchliroq va rivojlangan bo'limlarga ega bo'lishi bilan engillardan farq qiladi (rasm).
Guruch. Og'ir truss elementlarining bo'limlari turlari
Truss panjaralarining dizayn uzunligini aniqlash
Siqilgan elementlarning yuk ko'tarish qobiliyati ularning dizayn uzunligiga bog'liq:
l ef = m× l, (1)
Qayerda ts - novda uchlarini mahkamlash usuliga qarab uzunlikni qisqartirish koeffitsienti;
l- tayoqning geometrik uzunligi (tugunlar markazlari yoki mahkamlash nuqtalari orasidagi masofani siljishga qarshi).
Barqarorlikni yo'qotgandan so'ng, novda qaysi yo'nalishda burishishini oldindan bilmaymiz: truss tekisligida yoki perpendikulyar yo'nalishda. Shuning uchun, siqilgan elementlar uchun dizayn uzunliklarini bilish va har ikki yo'nalishda barqarorlikni tekshirish kerak. Moslashuvchan cho'zilgan novdalar o'z og'irligi ostida cho'kishi mumkin, ular tashish va o'rnatish vaqtida osongina shikastlanadi va dinamik yuk ostida ular tebranishi mumkin, shuning uchun ularning moslashuvchanligi cheklangan. Moslashuvchanlikni tekshirish uchun cho'zilgan novdalarning hisoblangan uzunligini bilish kerak.
Chiroqli sanoat binosining truss trussi misolidan foydalanib (rasm), biz taxminiy uzunliklarni aniqlash usullarini ko'rib chiqamiz. Tugunlar o'rtasida uning tekisligida barqarorlikni yo'qotish paytida truss akkordlarining mumkin bo'lgan egriligi paydo bo'lishi mumkin (a-rasm).
Shuning uchun truss tekisligidagi akkordning hisoblangan uzunligi tugunlarning markazlari orasidagi masofaga teng (m = 1). Truss tekisligidan bukilish shakli kamarning siljishidan himoyalangan nuqtalarga bog'liq. Agar qattiq metall yoki temir-beton panellar ustki akkord bo'ylab yotqizilgan bo'lsa, kamarga payvandlangan yoki murvat bilan bog'langan bo'lsa, u holda bu panellarning kengligi (odatda tugunlar orasidagi masofaga teng) kamarning taxminiy uzunligini aniqlaydi. Agar tom yopish uchun to'g'ridan-to'g'ri kamarga biriktirilgan profilli qoplama ishlatilsa, unda kamar butun uzunligi bo'ylab barqarorlikni yo'qotishdan himoyalangan. Purlinlar bo'ylab tom yopish paytida, truss tekisligidan akkordning taxminiy uzunligi gorizontal tekislikda siljishdan himoyalangan purlinlar orasidagi masofaga teng. Agar purlinlar bog'ichlar bilan mustahkamlanmagan bo'lsa, unda ular truss akkordning harakatlanishiga to'sqinlik qila olmaydi va akkordning taxminiy uzunligi trussning butun uzunligiga teng bo'ladi. Purlinlar kamarni mahkamlashi uchun gorizontal ulanishlarni (b-rasm) o'rnatish va ularga purlinlarni ulash kerak. Chiroq ostidagi qoplama maydoniga bo'shliqlar qo'yilishi kerak.
A - truss tekisligida barqarorlikni yo'qotish paytida yuqori akkordning deformatsiyasi; b, c - xuddi shunday, truss tekisligidan; d - panjara deformatsiyasi
Guruch. Truss elementlarining dizayn uzunligini aniqlash
Shunday qilib, truss tekisligidan akkordning hisoblangan uzunligi odatda siljishdan himoyalangan nuqtalar orasidagi masofaga teng. Kamarni mustahkamlovchi elementlar tom yopish panellari, purlinlar, ulanishlar va struts bo'lishi mumkin. O'rnatish jarayonida, trussni mustahkamlash uchun tomning elementlari hali o'rnatilmagan bo'lsa, ularning tekisligidan vaqtinchalik bog'lamlar yoki ajratgichlardan foydalanish mumkin.
Panjara elementlarining dizayn uzunligini aniqlashda tugunlarning qattiqligini hisobga olish mumkin. Barqarorlik yo'qolganda, siqilgan element tugunni aylantirishga intiladi (d-rasm). Ushbu tugunga ulashgan novdalar egilishga qarshilik ko'rsatadi. Tugunning aylanishiga eng katta qarshilik cho'zilgan novdalar bilan ta'minlanadi, chunki ularning egilish deformatsiyasi tugunlar orasidagi masofaning qisqarishiga olib keladi, asosiy kuch tufayli bu masofa oshishi kerak. Siqilgan novdalar egilishga zaif qarshilik ko'rsatadi, chunki aylanish va eksenel kuchning deformatsiyalari bir yo'nalishda yo'naltiriladi va qo'shimcha ravishda ularning o'zlari barqarorlikni yo'qotishi mumkin. Shunday qilib, ko'proq cho'zilgan novdalar tugunga ulashgan va ular qanchalik kuchliroq bo'lsa, ya'ni. ularning chiziqli qattiqligi qanchalik katta bo'lsa, ko'rib chiqilayotgan tayoqning chimchilash darajasi va uning dizayn uzunligi qanchalik qisqa bo'ladi. Siqilgan tayoqlarning chimchilashdagi ta'sirini e'tiborsiz qoldirish mumkin.
Siqilgan kamar tugunlarda zaif siqiladi, chunki tugunga ulashgan valent panjara elementlarining chiziqli qattiqligi past bo'ladi. Shuning uchun, kamarlarning taxminiy uzunligini aniqlashda biz tugunlarning qattiqligini hisobga olmadik. Xuddi shu narsa qo'llab-quvvatlovchi tirgaklar va tokchalar uchun ham amal qiladi. Ular uchun dizayn uzunliklari, kamarlarga nisbatan, geometrik uzunlikka teng, ya'ni. tugunlarning markazlari orasidagi masofa.
Boshqa panjara elementlari uchun quyidagi sxema qabul qilinadi. Yuqori akkordning tugunlarida elementlarning ko'p qismi siqiladi va chimchilash darajasi kichikdir. Ushbu tugunlarni menteşeli deb hisoblash mumkin. Pastki akkordning tugunlarida tugunda birlashuvchi elementlarning aksariyati cho'zilgan. Ushbu tugunlar elastik tarzda mahkamlanadi.
Chimchilash darajasi nafaqat siqilgan elementga ulashgan novdalar kuchlarining belgisiga, balki jihozning dizayniga ham bog'liq. Agar tugunni tortadigan burchak bo'lsa, chimchilash kattaroqdir, shuning uchun standartlarga muvofiq, tugunli burchakli trusslarda (masalan, juft burchaklardan) truss tekisligidagi taxminiy uzunlik 0,8 × ni tashkil qiladi. l, va uchi uchiga tutashgan elementlari bo'lgan trusslarda, tugunli burchaksiz - 0,9 × l .
Truss tekisligidan barqarorlikni yo'qotgan taqdirda, chimchilash darajasi akkordlarning burilish qat'iyligiga bog'liq. Gussets o'z tekisligidan moslashuvchan va varaqning menteşalari sifatida ko'rib chiqilishi mumkin. Shuning uchun, burchaklardagi tugunlari bo'lgan trusslarda panjara elementlarining taxminiy uzunligi tugunlar orasidagi masofaga teng. l 1 . Yopiq profillardan (yumaloq yoki to'rtburchaklar trubalar) yuqori burilish qat'iyligiga ega bo'lgan akkordli trusslarda dizayn uzunligini qisqartirish koeffitsienti 0,9 ga teng bo'lishi mumkin.
Jadvalda tekis trusslarning eng keng tarqalgan holatlari uchun elementlarning hisoblangan uzunligi ko'rsatilgan.
Jadval - truss elementlarining dizayn uzunligi
Eslatma. l-elementning geometrik uzunligi (tugunlar markazlari orasidagi masofa); l 1 - truss tekisligidan siljishdan himoyalangan tugunlarning markazlari orasidagi masofa (truss chordalari, qavslar, qoplama plitalari va boshqalar).
Siqilgan va cho'zilgan elementlar uchun kesmalarni tanlash
Siqilgan elementlarning kesimini tanlash
Siqilgan truss elementlarining bo'limlarini tanlash barqarorlik holatidan kerakli maydonni aniqlash bilan boshlanadi
, (2)
.
1) Taxminan taxmin qilish mumkinki, engil trusslarning kamarlari uchun l = 60 - 90 va panjara uchun l. = 100 - 120. Kattaroq moslashuvchanlik qiymatlari kamroq harakat bilan olinadi.
2) Kerakli maydon asosida assortimentdan mos profil tanlanadi, uning haqiqiy geometrik xususiyatlari A, i x, i y aniqlanadi.
3) l x = l x /i x va l y = ni toping l y /i y , Kattaroq moslashuvchanlik uchun j koeffitsienti belgilanadi.
4) (2) formuladan foydalanib barqarorlikni tekshiring.
Agar tayoqning moslashuvchanligi ilgari noto'g'ri o'rnatilgan bo'lsa va sinov ortiqcha kuchlanish yoki sezilarli (5-10% dan ortiq) past kuchlanishni ko'rsatgan bo'lsa, u holda bo'lim oldindan o'rnatilgan va haqiqiy moslashuvchanlik qiymati o'rtasidagi oraliq qiymatni olib, o'rnatiladi. Odatda ikkinchi yondashuv o'z maqsadiga erishadi.
Eslatma. Rolikli qismlardan tayyorlangan siqilgan elementlarning mahalliy barqarorligini ta'minlangan deb hisoblash mumkin, chunki prokat sharoitlari profillarning gardishlari va devorlarining qalinligini barqarorlik shartlaridan talab qilinganidan kattaroq bo'lishini aniqlaydi.
Profillar turini tanlashda siz esda tutishingiz kerakki, ratsional bo'lim bu tekislikda ham, truss tekisligidan ham bir xil moslashuvchanlikka ega (teng barqarorlik printsipi), shuning uchun profillarni tayinlashda siz quyidagilarni qilishingiz kerak. samarali uzunliklarning nisbatiga e'tibor bering. Misol uchun, agar biz burchaklardan trussni loyihalashtirayotgan bo'lsak va elementning tekislikdagi va tekislikdagi hisoblangan uzunliklari bir xil bo'lsa, unda teng bo'lmagan burchaklarni tanlab, ularni katta javonlarda bir joyga qo'yish oqilona bo'ladi, chunki bu holda i x ≈ i y va qachon l x = l y l x ≈ l y . Agar taxminiy uzunlik tekislikdan tashqarida bo'lsa l y - tekislikdagi dizayn uzunligidan ikki barobar l x (masalan, chiroq ostidagi maydondagi yuqori akkord), keyin yanada oqilona bo'lim kichik javonlar bilan birga joylashtirilgan ikkita teng bo'lmagan burchakning bir qismi bo'ladi, chunki bu holda i x ≈ 0,5 × i y va da l x =0,5× l y l x ≈ l y . At panjara elementlari uchun l x =0,8× l y teng burchakli kesma eng oqilona bo'ladi. Truss akkordlari uchun trussni ko'tarishda tekislikdan kattaroq qattiqlikni ta'minlash uchun kichikroq gardishlar bilan birga joylashtirilgan teng bo'lmagan burchaklar qismini loyihalash yaxshiroqdir.
Uzatuvchi elementlar kesimini tanlash
Cho'zilgan truss novdasining kerakli tasavvurlar maydoni formula bo'yicha aniqlanadi
. (3)
Keyin, assortimentga ko'ra, eng yaqin kattaroq maydonga ega profil tanlanadi. Bunday holda, qabul qilingan kesmani tekshirish talab qilinmaydi.
Maksimal moslashuvchanlik uchun novda kesimlarini tanlash
Truss elementlari odatda qattiq panjaralardan ishlab chiqilishi kerak. Qattiqlik, ayniqsa, siqilgan elementlar uchun juda muhimdir, ularning chegara holati barqarorlikni yo'qotish bilan belgilanadi. Shuning uchun, siqilgan truss elementlari uchun SNiP xorijiy me'yoriy hujjatlarga qaraganda qat'iyroq bo'lgan maksimal moslashuvchanlik talablarini belgilaydi. Fermalar va ulanishlarning siqilgan elementlari uchun maksimal moslashuvchanlik novda maqsadiga va uning yuklanish darajasiga bog'liq: , bu erda N. - konstruktiv quvvat, j×R y ×g c – yuk ko‘tarish qobiliyati.
Kuchlanish panjaralari ham juda moslashuvchan bo'lmasligi kerak, ayniqsa dinamik yuklarga duchor bo'lganda. Statik yuklar ostida valentlik elementlarining egiluvchanligi faqat vertikal tekislikda cheklangan. Agar kuchlanish elementlari oldindan zo'riqtirilgan bo'lsa, ularning moslashuvchanligi cheklanmaydi.
Bir qator engil truss rodlari kam kuchga ega va shuning uchun past kuchlanishlarga ega. Ushbu novdalarning kesimlari maksimal moslashuvchanlik uchun tanlangan. Bunday novdalar odatda uchburchak panjaradagi qo'shimcha ustunlarni, trusslarning o'rta panellaridagi qavslarni, mustahkamlovchi elementlarni va boshqalarni o'z ichiga oladi.
Rodning taxminiy uzunligini bilish l ef va yakuniy egiluvchanlik qiymati l pr, biz gyratsiyaning zarur radiusini aniqlaymiz i tr = l ef/l tr. Unga asoslanib, assortimentda biz eng kichik maydonga ega bo'limni tanlaymiz.
Ustunlar yukni yuqoridagi tuzilmalardan poydevor orqali erga o'tkazish uchun xizmat qiladi. Ustunga yukning qanday qo'llanilishiga qarab, markaziy siqilgan, eksantrik siqilgan va siqilgan-egiluvchan ustunlar farqlanadi. Markaziy siqilgan ustunlar ustunning o'qi bo'ylab qo'llaniladigan uzunlamasına kuch bilan ishlaydi va uning kesimini bir xil siqishni keltirib chiqaradi. Eksantrik siqilgan ustunlar va siqilgan eguvchi ustunlar, bo'ylama kuchdan eksenel siqilishdan tashqari, momentdan boshlab egilishda ham ishlaydi.
Ustunlar uchta asosiy qismdan iborat: tayoq ustunning asosiy yuk ko'taruvchi elementi bo'lgan ; bosh , ustki tuzilmalarni qo'llab-quvvatlash va ularni ustunga mahkamlash uchun xizmat qiladi; asoslar , kontsentrlangan yukni ustundan poydevor yuzasiga taqsimlash, ankraj murvatlari yordamida biriktirishni ta'minlash.
Ustunlar farqlanadi: turi bo'yicha - balandlik bo'limlarida doimiy va o'zgaruvchan; dizaynga ko'ra, novda bo'limlari qattiq (qattiq devorli) va orqali (panjara).
Ustun uchastkasining turini tanlashda yukning kattaligini, qo'llab-quvvatlovchi tuzilmalarni ulash qulayligini, ish sharoitlarini va ishlab chiqarish imkoniyatlarini hisobga olgan holda eng iqtisodiy echimni olishga intilish kerak.
Qattiq ustunlarning asosiy turi, rulonli ustunlar bilan bir qatorda, avtomatik payvandlash yordamida ishlab chiqarish uchun eng qulay bo'lgan va qo'llab-quvvatlovchi tuzilmalarni oddiy birlashtirishga imkon beradigan uchta qatlamli prokat po'latdan tashkil topgan payvandlangan I-nurdir. O'tkazgich ustunining yadrosi chiziqlar yoki qavslar ko'rinishidagi birlashtiruvchi elementlar bilan o'zaro bog'langan ikkita novdadan (o'ralgan kanallar yoki I-nurlardan) iborat bo'lib, ular shoxlarning birgalikda ishlashini ta'minlaydi va umuman ustunning barqarorligiga sezilarli ta'sir qiladi. va uning shoxlari.
Qavslarning uchburchak panjarasi lamellarga qaraganda qattiqroqdir, chunki u ustun yuzining tekisligida truss hosil qiladi, uning barcha elementlari eksenel kuchlar ostida ishlaydi. 2500 kN dan ortiq bo'ylama kuch bilan yoki shoxlar orasidagi sezilarli masofa (0,8 m dan ortiq) bilan yuklangan ustunlarda foydalanish tavsiya etiladi. Taxtalar qattiq tugunlar va bükme elementlari bilan ustun yuzining tekisligida mustahkam bo'lmagan tizimni yaratadi.
Ikki novdaning ustunlari orqali ichki yuzalarni tekshirish va bo'yash uchun shoxlarning gardishlari o'rtasida kamida 100 mm bo'shliq o'rnatiladi.
Ustun dizayni diagrammasi
Guruch. 4.1. Ustun dizayni diagrammasi
Hisoblangan ustun uzunligi lef Ustunni poydevorga mahkamlash va uni yuqori qismga ulashgan nur bilan bog'lash usullarini hisobga olgan holda, u quyidagilarga teng deb qabul qilinadi:
lef = μ l,
Qayerda l - geometrik ustun uzunligi;
μ - samarador uzunlik koeffitsienti, uning uchlarini mahkamlash shartlariga va yuk turiga qarab olinadi (yuqoridan ustunga bo'ylama kuch ta'sirida: μ = 1 - ustunning har ikki uchini menteşeli mahkamlash bilan; μ = 0,7 - ustunning bir uchi qattiq mahkamlanganda, ikkinchisi esa menteşeli).
Yuqoridan ustunda nurlar qo'llab-quvvatlansa, ustun yuqori uchida menteşeli sifatida ishlanadi. Ustunni poydevorga mahkamlash menteşeli yoki qattiq bo'lishi mumkin. Agar poydevor etarlicha massiv bo'lsa va ustunning poydevori ishlab chiqilgan bo'lsa va ishonchli ankrajga ega bo'lsa, ustunni poydevorda siqilgan deb hisoblash mumkin.
Kuch bilan markaziy siqilishga duchor bo'lgan elementlarning mustahkamligini hisoblash N formulaga muvofiq bajarilishi kerak
Qayerda An– aniq tasavvurlar maydoni.
Markaziy siqilish ostida ustun barqarorligini hisoblash formula bo'yicha amalga oshiriladi
Qayerda φ – Jadvalga muvofiq har xil turdagi barqarorlik egri chiziqlari uchun shartli egiluvchanlik bo'yicha olingan markaziy siqilishdagi barqarorlik koeffitsienti. 3.11.
4.1. Prokat ustunini hisoblash
4.1-misol. Balandligi bo'lgan rulonli keng gardishli ustunli I-nurlardan yasalgan mustahkam ustunni tanlang l= 6 m.Ustun pastki va yuqoridan menteşeli. Uzunlamasına quvvatni loyihalash N= 1000 kN. Qurilish materiali - dizayn qarshiligi bilan C245 po'lat sinfi Ry γ Bilan= 1.
Guruch. 4.2. Aylanma ustun qismi
Ustunning taxminiy uzunliklarini eksalarga perpendikulyar tekisliklarda aniqlaymiz x-x Va ooh:
2500 kN gacha kuchga ega bo'lgan o'rta uzunlikdagi ustunlarning oldindan moslashuvchanligi λ = 100...60. Qabul qilamiz λ = 100.
Ustunning shartli moslashuvchanligi formula bilan aniqlanadi
V'' (3.12-jadvalga qarang) biz markaziy siqilishda barqarorlik koeffitsientini aniqlaymiz j= 0,560.
Biz kerakli kesma maydonini hisoblaymiz:
Kerakli aylanma radiuslarini toping:
Assortimentdan biz keng gardishli I-nurni qabul qilamiz 23 K2 / GOST 26020-83, tasavvurlar maydoniga ega A= 75,77 sm 2; aylanish radiusi і X= 10,02 sm va і y= 6,04 sm.
Moslashuvchanlikni aniqlash:
λ X = lX/і X= 600 / 10,02 = 59,88; λ y = ly/і y= 600 / 6,04 = 99,34.
Ustunning shartli maksimal moslashuvchanligi
Shartli moslashuvchanlikka ko'ra y aniqlash j= 0,564.
Biz ustunning barqarorligini eng kam qat'iylik tekisligida (o'qga nisbatan) tekshiramiz y-y):
Bo'lim qabul qilindi.
Agar ustunning barqarorlik sharti bajarilmasa, kesim o'lchamlari o'rnatiladi (prokatning qo'shni soni assortimentga muvofiq qabul qilinadi) va qayta tekshiriladi.
4.2. Uzluksiz payvandlangan ustunni hisoblash va loyihalash
4.2-misol. 3.4-misolga muvofiq uchta rulonli varaqdan yasalgan simmetrik I-qismning mustahkam payvandlangan ustunini tanlang. Pastki qismida ustun poydevorga qattiq qisilgan, tepada esa nurlarga o'ralgan. Belgilar: ishchi platformaning ustki qismi 13 m. Jadvalga muvofiq qurilish materiali. 2.1 - dizayn qarshiligi bilan C245 po'lat sinfi Ry= 24 kN/sm2. Mehnat sharoitlari omili γ Bilan= 1.
Rasmdagi ustunning dizayn diagrammasi. 4.1. Uzunlamasına kuch N, ustunni siqish, ustunga tayanadigan asosiy nurlarning ikkita reaktsiyasiga (ko'ndalang kuchlarga) teng:
N = 2Q maksimal = 2 1033,59 = 2067,18 kN.
Ustunning geometrik uzunligi (poydevordan asosiy nurning pastki qismiga qadar) ishchi platforma qavatining darajasiga teng bo'lib, tayanch ustidagi asosiy nurning balandligidan iborat bo'lgan zaminning haqiqiy qurilish balandligini hisobga olmaganda. h o , pastki nurning balandligi hbn va taxta qalinligi tn, shuningdek, tayyor zamin sathidan pastda joylashgan ustun poydevorining chuqurligi (0,6 - 0,8 m chuqurlik qabul qilinadi):
Agar nurli katakda yordamchi nur bo'lsa (nurlar pol bilan bog'langanda), nurning balandligi zaminning balandligiga qo'shiladi. hbv.
O'qlarga perpendikulyar tekisliklarda hisoblangan ustun uzunliklari x-x Va ooh:
Guruch. 4.3. Qattiq payvandlangan ustunning bo'limi
Ichidagi o'rtacha uzunlikdagi ustunning moslashuvchanligi bilan o'rnatiladi λ = 2500 kN gacha kuchga ega ustunlar uchun 100 - 60; λ = 60 – 40 – 2500 –4000 kN kuchga ega ustunlar uchun; kuchliroq ustunlar uchun moslashuvchanlik qabul qilinadi λ = 40 – 30.
Qabul qilamiz λ = 80.
Ustunning shartli moslashuvchanligi
Barqarorlik egri chizig'i turi bo'lgan I-bo'limi uchun shartli moslashuvchanlikka ko'ra. V"Biz markaziy siqilish ostida barqarorlik koeffitsientini aniqlaymiz j= 0,697 (3.11-jadvalga qarang).
Ustunning kerakli tasavvurlar maydoni
Kerakli aylanish radiusi:
ix = iy = lx/l= 813/80 = 10,16 sm.
Jadvaldan foydalanish. 4.1 Giratsiya radiusining kesim turiga va uning o'lchamlariga (balandlik) bog'liqligi h va kenglik b), biz I-nur uchun aniqlaymiz:
h =ix/k 1 = 10,16 / 0,43 = 23,63 sm;
b =iy/k 2 = 10,16 / 0,24 = 42,33 sm;
Texnologik sabablarga ko'ra (bel tikuvlarini avtomatik payvandlash holatidan), devor balandligi hw kamarning kengligidan kam bo'lmasligi kerak bf. Biz bo'lim o'lchamlarini varaqlarning standart kengligi bilan bog'laymiz: 
Keyingi hisob-kitoblar faqat o'qga nisbatan amalga oshiriladi ooh, chunki bu o'qga nisbatan tayoqning moslashuvchanligi o'qga nisbatan deyarli ikki baravar katta bo'ladi. x-x.
Devor qalinligi uning mahalliy barqarorligi sharti asosida minimal darajaga o'rnatiladi va 6 - 16 mm oralig'ida olinadi.
Shartli moslashuvchanlikni cheklash
Devorning moslashuvchanligi (devorning dizayni balandligining qalinligiga nisbati). hw/tw) markaziy siqilgan I-nurli ustunlarda, mahalliy devor barqarorligi shartiga ko'ra, oshmasligi kerak 
bu erda qiymatlar jadvaldan aniqlanadi. 4.2.
da devor qalinligini aniqlang 
Biz 400´8 mm kesimli varaqdan devorni tasavvurlar maydoni bilan qabul qilamiz
Agar dizayn sabablari bo'lsa, devor qalinligi tw kamroq qabul qilinadi tw, mahalliy barqarorlik holatidan min, keyin devorni devorning dizayn bo'linmasini yarmiga bo'ladigan juft yoki bir tomonlama uzunlamasına qattiqlashtiruvchi qovurg'a bilan mustahkamlash kerak (4.4-rasm). Uzunlamasına qovurg'alar tayoqning dizayn kesimiga kiritilishi kerak:
Ahisoblash =A+å Ap.
Afsona:`
l- markaziy siqilishda barqarorlikni hisobga olgan holda elementning shartli moslashuvchanligi;
`l 1 - moment tekisligida barqarorlikni hisobga olgan holda elementning shartli moslashuvchanligi.
Eslatmalar: 1. Quti shaklidagi profillar yopiq to'rtburchaklar profillarni (kompozit, egilgan to'rtburchaklar va kvadrat) o'z ichiga oladi.
2. bilan quti bo'limida m> 0 qiymati ` luw egilish momenti tekisligiga parallel devor uchun aniqlanishi kerak.
3. 0 qiymatlari uchun < m < 1,0 qiymati ` luw yordamida hisoblangan qiymatlar orasidagi chiziqli interpolyatsiya bilan aniqlanishi kerak m= 0 va m= 1,0.
Rafning osilgan kengligi nisbati bef = (bf – tw)/2 = (40 – 8) / 2 = 19,6 sm
raf qalinligi uchun tf shartli moslashuvchanlik bilan markaziy siqilgan elementlarda
l Rafning mahalliy barqarorligi shartiga ko'ra = 0,8 - 4 dan oshmasligi kerak
u erdan biz rafning minimal qalinligini aniqlaymiz:
Bitta javonning talab qilinadigan maydoni
Guruch. 4.4.
Kerakli raf qalinligi
Qabul qilamiz
Bo'lim balandligi
h = hw + 2tf= 400 + 2 ∙ 1,2 = 42,4 sm.
Raf maydoni
Bo'limning geometrik xususiyatlarini hisoblaymiz:
- kvadrat
– o‘qga nisbatan inersiya momenti ooh(biz devorning inertsiya momentini e'tiborsiz qoldiramiz)
- inersiya radiusi
- haqiqiy moslashuvchanlik
- shartli moslashuvchanlik
– markaziy siqilishda barqarorlik koeffitsienti
Y-y o'qiga nisbatan ustunning umumiy barqarorligi
Ustunning o'qga nisbatan umumiy barqarorligini tekshirish y-y:
Qayerda gBilan= 1 - jadvalga muvofiq ish sharoitlari koeffitsienti. 1.3.
Ustundagi past kuchlanish
Bo'lim qabul qilindi.
Agar ustun barqarorligi sharti bajarilmasa, bo'lim o'lchamlari o'rnatiladi va qayta tekshiriladi. Sozlash, qoida tariqasida, ularning mahalliy barqarorligi holatiga majburiy rioya qilgan holda, javonlarning hajmini o'zgartirish orqali amalga oshiriladi.
Qachon bo'limning konturini va ustunning devorini mustahkamlash uchun 
masofada joylashgan ko'ndalang qattiqlashtiruvchilarni o'rnating a= (2,5...3)hw biri ikkinchisidan; Har bir jo'natuvchi elementda kamida ikkita qovurg'a bo'lishi kerak (4.4-rasmga qarang). Chiqib ketuvchi qismning minimal o'lchamlari br va qalinligi tr ko'ndalang qattiqlashtiruvchilar asosiy nurda bo'lgani kabi olinadi.
Biz tekshiramiz:
transvers qat'iylashtiruvchilarni o'rnatish talab qilinmaydi.
Bog'lar, nurlar, tirgaklar va boshqa elementlar ustunga ulangan joylarda devor qalinligidan qat'i nazar, kontsentrlangan kuch uzatish zonasida qattiqlashtiruvchi elementlar o'rnatiladi.
Akkord va devor orasidagi aloqa formula bo'yicha kesish uchun hisoblanadi
Qayerda T = QficSf/I– tasma uzunligi birligiga qirqish kuchi sabab bo'ladi
an'anaviy kesish kuchi
Qfic = 7,15 ∙ 10 –6 (2330 – E/Ry)N/φ ,
Bu yerga φ – ustunning o'qga nisbatan shartli egiluvchanligi asosida hisoblashda olinadigan markaziy siqish uchun barqarorlik koeffitsienti x- x;
Sf- o'qga nisbatan ustun kamarining statik momenti x- x;
Ix– ustun kesimining inersiya momenti.
Markaziy siqilgan ustunlarda kesish kuchi ahamiyatsiz, chunki tasodifiy ta'sirlardan kelib chiqadigan ko'ndalang kuch kichikdir. Devor va javonlar orasidagi aloqa avtomatik payvandlash orqali amalga oshiriladi. Payvandlashning minimal oyog'i payvandlanadigan elementlarning maksimal qalinligiga qarab tizimli ravishda qabul qilinadi ( t maks = tf= 12 mm) kf= 5 mm.
4.3. O'tish ustunini hisoblash va loyihalash
4.3-misol. 4.2-misolga muvofiq, chiziqlar bilan bog'langan ikkita kanaldan o'tish ustunini tanlang (4.5-rasm).
Guruch. 4.5.
Materiallar o'qiga nisbatan ustunlarni hisoblash x- x profil raqamini aniqlang va erkin o'qga nisbatan hisoblash yo'li bilan y- y, qattiq ustunlar bilan bir xil tarzda ishlab chiqariladi, lekin novda moslashuvchanligi kamaytirilgan egiluvchanlik bilan almashtiriladi, shoxlar orasidagi masofa tayinlanadi, bu esa ikkita o'zaro perpendikulyar tekislikda rodning teng barqarorligini ta'minlaydi.
4.3.1. Materiallar o'qiga nisbatan barqarorlik uchun ustunni hisoblash x-x
Moslashuvchanlikni oldindan belgilash tavsiya etiladi: 2500 kN gacha bo'lgan dizayn yuki bilan 5 - 7 m o'rta uzunlikdagi ustunlar uchun moslashuvchanlik qabul qilinadi. l= 90 – 50; 2500 - 3000 kN yuk bilan - l= 50 - 30, balandroq ustunlar uchun moslashuvchanlikni biroz kattaroq qilib o'rnatish kerak.
Ustunning eng yuqori moslashuvchanligi 
Qayerda 
- ustunning yuk ko'tarish qobiliyatidan to'liq foydalanilmaganligini hisobga oladigan koeffitsient, kamida 0,5. Ustunning yuk ko'tarish qobiliyati to'liq ishlatilganda lu= 120.
Keling, moslashuvchan bo'laylik l = 50.
Shartli moslashuvchanlik
Jadvalga ko'ra 3.12 biz egri chiziq turini qabul qilingan bo'lim turiga muvofiq aniqlaymiz (" turi" b''). Jadvalga ko'ra. 3.11 shartli moslashuvchanlik = 1.7 markaziy siqilish ostida barqarorlik koeffitsientiga mos keladi j = 0,868.
Formuladan foydalanib kerakli kesma maydonini toping
Bitta filialning talab qilinadigan maydoni
O'qga nisbatan zarur bo'lgan aylanish radiusi x-x
Kerakli maydonga ko'ra Ab va aylanish radiusi ix Biz assortimentdan (GOST 8240-93) quyidagi bo'lim xususiyatlariga ega bo'lgan 36-sonli ikkita kanalni tanlaymiz:
Ab= 53,4 sm 2; A= 2Ab= 53,4 × 2 = 106,8 sm 2; Ix= 10820 sm 4; I 1 = 513 sm 4;
ix= 14,2 sm; i 1 = 3,1 sm; devor qalinligi d= 7,5 mm; raf kengligi bb= 110 mm; og'irlik markaziga havola z o = 2,68 sm; chiziqli zichlik (1 chiziqli metrning og'irligi) 41,9 kg / m.
Maksimal kanal profili = 2 = 22926,7 sm 4 bo'lsa.
Inersiya radiusi
Ustun satrining moslashuvchanligi
λ y = ly/iy = 813 / 14,65 = 55,49.
Moslashuvchanlik berilgan
Shartli ravishda qisqartirilgan moslashuvchanlik
Jadvalga ko'ra 3.11 barqarorlik egri chizig'ining turiga qarab ″ b″ biz markaziy siqilish ostida barqarorlik koeffitsientini aniqlaymiz φ = 0,830.
Biz tekshiramiz:
Eksaga nisbatan ustun barqarorligi y- y ta'minlangan.
Ustundagi past kuchlanish
SNiP bo'yicha kompozit qismda ruxsat etiladi.
Panjara bo'lgan ustunlarda, qo'shni panjara tugunlari orasidagi hududda alohida filialning barqarorligi ham tekshirilishi kerak.
Dizayn kuchi
Nb = N/2 = 2067,18 / 2 =1033,59 kN.
Filialning taxminiy uzunligi (34-rasmga qarang)
l 1 = 2b o tga= 2 · 28,64 · 0,7 = 40,1 sm.
Filialning uchastka maydoni Ab= 53,4 sm 2.
Giratsiyaning kesim radiusi [ 36 o'qga nisbatan 1-1 i 1 = 3,1 sm.
Filialning moslashuvchanligi
Shartli filial moslashuvchanligi
Barqarorlik egri turi uchun markaziy siqish barqarorlik koeffitsienti ″ b″ φ = 0,984.
Biz alohida filialning barqarorligini tekshiramiz:
Qo'shni panjara tugunlari orasidagi sohada ustun novdasi barqaror.
Uchburchak panjarani hisoblash
O'tkazgichli ustunning uchburchak panjarasini hisoblash truss panjarasini hisoblash sifatida amalga oshiriladi, uning elementlari an'anaviy ko'ndalang kuchdan eksenel kuch uchun hisoblanadi. Qfic(4.8-rasmga qarang). Struts bilan o'zaro faoliyat panjaraning ko'ndalang qavslarini hisoblashda, ustun shoxlarini siqish natijasida har bir qavsda paydo bo'ladigan qo'shimcha kuchni hisobga olish kerak. Qavsdagi kuch formula bilan aniqlanadi
Qavsning teng burchakdan kesmasi ∟ 50 × 50 × 5 , ustun ustunini hisoblashda ilgari qabul qilingan ( Ad= 4,8 sm 2), biz barqarorlikni tekshiramiz, buning uchun hisoblaymiz:
- qavsning taxminiy uzunligi
ld = bo/cos α = 28,64 / 0,819 = 34,97 sm;
- braketning maksimal moslashuvchanligi
Qayerda iyo= 0,98 sm - burchak kesimining o'qga nisbatan minimal aylanish radiusi yO- yO(assortiment bo'yicha);
– qavsning shartli egiluvchanligi
– φ min = 0,925 - barqarorlik egri chizig'i turi uchun minimal barqarorlik koeffitsienti ″ b″;
– γ Bilan= 0,75 - bir burchakdan tirgakning bir tomonlama biriktirilishini hisobga olgan holda ish sharoitlari koeffitsienti (1.3-jadvalga qarang).
Formuladan foydalanib, siqilgan qavsning barqarorligini tekshiramiz
Braketning barqarorligi ta'minlanadi.
Spacerlar ustun novdasining dizayn uzunligini qisqartirishga xizmat qiladi va asosiy siqilgan elementdagi an'anaviy kesish kuchiga teng kuch uchun hisoblanadi ( Qfic/2). Odatda ular qavslar bilan bir xil kesma bilan olinadi. Qavsdagi kuch uchun mexanizatsiyalashgan payvandlash yordamida tirgakning ustun shoxiga ulanish nuqtasini hisoblaymiz. Nd= 16,37 kN. Biz payvandlashni termoyadroviy chegaraning metalliga qarab hisoblaymiz.
Tikuvlar tomonidan qabul qilingan kuchlar quyidagi formulalar yordamida hisoblanadi
- dumbada
Nhaqida = (1 – α )Nd= (1 - 0,3) 16,37 = 11,46 kN;
NP = α Nd= 0,3 · 16,37 = 4,91 kN.
Tuklardagi tikuvning minimal oyog'ini belgilash kf= tyy– 1 = 5 – 1 = 4 mm, taxminiy tikuv uzunliklarini toping:
- dumbada
lw, haqida = Nhaqida/(β zR wz gwzγ c) = 11,46 / (1,05 · 0,4 · 16,65 · 1 · 1) = 1,64 sm;
lw, P= NP/(β zRwzγ wzγ c) = 4,91 / (1,05 · 0,4 · 16,65 · 1 · 1) = 0,7 sm.
Biz payvand chokining minimal strukturaviy uzunligini dumba va patlarda qabul qilamiz lw, haqida = lw, P= 40 + 1 = 50 mm.
Agar choklarni novdaning kengligida joylashtirish imkoni bo'lmasa, unda choklarning uzunligini oshirish uchun ustunning yuzidagi qavslarni markazlashtirish mumkin.
Tashish shartlariga ko'ra ustunni jo'natish belgilariga bo'lishda, ikkita tekislikdagi panjarali o'tish ustunlarining jo'natish elementlarini jo'natish elementining uchlarida joylashgan diafragma bilan mustahkamlash kerak. Bir tekislikdagi birlashtiruvchi panjaraga ega bo'lgan ustunlar ichida diafragmalar ustunning butun uzunligi bo'ylab kamida har 4 m bo'ylab joylashtirilishi kerak Diafragmaning qalinligi 8 - 14 mm (4.9-rasm).
Guruch. 4.9.
4.4. Ustun boshlarini loyihalash va hisoblash
Asosiy nur yuqoridan ustunga tayanadi va interfeys menteşeli deb taxmin qilinadi. Uzunlamasına bosim kuchi N asosiy nurlardan qalinligi bilan har ikki tomonga rejalashtirilgan qo'llab-quvvatlash plitasi orqali uzatiladi tyoqilgan= 16 - 25 mm to'g'ridan-to'g'ri qattiq ustun boshining qovurg'alarida va diafragma ustidagi ustunda.
Ustun, qovurg'a va diafragmaning uchlari frezalanadi. Quvvatni qovurg'adan ustun devoriga va diafragmadan ustun shoxlari devorlariga o'tkazish vertikal payvandlar bilan amalga oshiriladi. Plita, nurlarning dizayn holatini o'rnatadigan o'rnatish murvatlari bilan ustunga nurlarni mahkamlash uchun ishlatiladi. Plitani ustunga biriktiruvchi payvand choklari birlashtirilgan elementlarning eng katta qalinligi bo'yicha olinadigan minimal o'lchamdagi oyoq bilan tizimli ravishda ishlab chiqilgan (3.6-jadvalga qarang). Rejadagi plitaning o'lchamlari payvand choklarini joylashtirish uchun har bir yo'nalishda ustun konturidan 15 - 20 mm ga kattaroq qilib olinadi.
Vertikal qovurg'alar va diafragmaga qattiqlik berish, shuningdek, katta konsentrlangan yuklar o'tkaziladigan joylarda barqarorlikni yo'qotishdan ustun tayog'i yoki ustun shoxlarining devorlarini mustahkamlash uchun pastdan vertikal qovurg'alar gorizontal bilan o'ralgan. qattiqlashtiruvchi.
4.4.1. Qattiq ustun boshi
Boshi plastinka va qovurg'alardan iborat (4.10-rasm).
Guruch. 4.10.
Vertikal juft qovurg'aning kerakli maydoni qulash holatidan aniqlanadi:
Fin qalinligi
taqsimotning shartli uzunligi qayerda -
asosiy nurning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'asining kengligiga teng yuk bh ortiqcha ustun bosh plitasining ikkita qalinligi ( tyoqilgan qabul qilingan 25 mm).
Qovurgi kengligi (chiqadigan qismi)
Biz 140´22 mm kesimli ikkita vertikal qovurg'ani olamiz.
Mahalliy barqarorlik uchun vertikal qovurg'ani tekshiramiz.
Qo'llab-quvvatlovchi qovurg'aning balandligi kuchning uzatilishini ta'minlaydigan choklarni joylashtirish asosida aniqlanadi N qovurg'adan ustunning devoriga qadar.
Biz payvand chokining oyog'ini aniqlaymiz kf= 7 mm (dizayn talablari doirasida kf , mexanizatsiyalashgan qatlamni payvandlash uchun min = 7 mm t max = 25 mm va - ulanadigan elementlarning eng kichik qalinligi).
Kerakli tikuv uzunligi
Uzunligi bo'ylab tikuvning oxirgi qismlarida nuqsonlarni qoplash uchun 1 sm ni hisobga olgan holda, biz nihoyat qovurg'aning balandligini qabul qilamiz. hr= 45 sm.
Tikuvning taxminiy uzunligi 85 dan oshmasligi kerak β fkf.
Biz buni formuladan foydalanib tekshiramiz
Qattiq ustunning ingichka devorlari uchun devor qalinligi tw qo'llab-quvvatlovchi vertikal qovurg'alarni mahkamlashning chekkalari bo'ylab kesishni tekshiring. Kerakli devor qalinligi
bu qabul qilingan devor qalinligidan kattaroqdir tw= 8 mm. Biz devorning bosh balandligidagi qismini qalinroq qo'shimcha bilan almashtirib, ustun devorini mahalliy darajada mustahkamlaymiz. Biz qo'shimchaning qalinligini qabul qilamiz t ′ w= 18 mm.
Turli xil qalinlikdagi elementlarni payvandlashda stress kontsentratsiyasini kamaytirish uchun biz kattaroq qalinlikdagi elementda 1: 5 nishabli burchaklarni bajaramiz. Gorizontal qattiqlashtiruvchi qovurg'alarning kengligi vertikal tayanch qovurg'alarining kengligiga teng ravishda olinadi. bs= br= 140 mm. Qovurg'aning qalinligi uning barqarorligi sharti bilan belgilanadi:
u kamida bo'lishi kerak Biz 140 × 10 mm kesimli varaqdan juft qovurg'ani qabul qilamiz.
4.4.2. O'tish ustunining boshi
Bosh plastinka va diafragmadan iborat bo'lib, gorizontal qattiqlashtiruvchi tomonidan quvvatlanadi (4.11-rasm).
Guruch. 4.11.
Hisoblash qattiq ustunning boshini hisoblashga o'xshash tarzda amalga oshiriladi.
Diafragma qalinligi td eksenel kuch ta'sirida maydalashni hisoblash yo'li bilan aniqlanadi N:
bu erda konsentrlangan yuk taqsimotining shartli uzunligi (4.4.1-bandga qarang).
Qabul qilamiz td= 22 mm.
Diafragmaning balandligi ustun novdalarining devorlarini kesish holatidan aniqlanadi ( d= 7,5 mm - qabul qilingan kanal uchun devor qalinligi):
hd = N/(4dRsγ c) = 2067,18 / (4 · 0,75 · 13,92 · 1) = 49,5 sm.
Qabul qilamiz hd= 50 sm.
Biz diafragmani qisqa nur sifatida kesish uchun tekshiramiz:
Qayerda Q = N/2 = 2067,18 / 2 = 1033,59 kN .
Quvvat sharti bajarilmaydi. Biz diafragmaning qalinligini qabul qilamiz td= 25 mm va yana tekshiring:
Mexaniklashtirilgan payvandlash yo'li bilan qilingan payvandning oyog'ini aniqlaymiz va diafragmaning ustun shoxlari devoriga biriktirilishini ta'minlaymiz (metall termoyadroviy chegarasi uchun hisoblash):
Qayerda lw = hd- 1 = 50 - 1 = 49 sm - tikuvning oxirgi qismlarida nuqsonlarni hisobga olgan holda, diafragma minus 1 sm balandligiga teng bo'lgan taxminiy tikuv uzunligi.
Biz tikuv oyog'ini qabul qilamiz kf= 7 mm, bu elementlarni mexanizatsiyalashgan payvandlash uchun uning minimal qiymatiga to'g'ri keladi t= 25 mm.
Yon tikuvning taxminiy uzunligi 85 dan oshmasligi kerak β fkf. Biz tekshiramiz: lw = 49 < 85 × 0,9 × 0,7 = 53,5 см. Условие выполняется.
Gorizontal qattiqlashtiruvchi qalinligi olinadi ts= 10 mm, qaysi biri kattaroq bo'lsa 
Kengligi bs Biz chekkaning barqarorlik holatidan tayinlaymiz:
Qabul qilamiz bs= 30 sm.
4.5. Ustun asosini loyihalash va hisoblash
Baza ustunning qo'llab-quvvatlovchi qismidir va kuchlarni ustundan poydevorga o'tkazish uchun xizmat qiladi. Ustunlardagi nisbatan kichik dizayn kuchlari uchun (4000 - 5000 kN gacha) shpallar bilan tayanchlar qo'llaniladi. Ustun novdasining kuchi payvand choklari orqali to'g'ridan-to'g'ri poydevorga tayanadigan plitaga uzatiladi. Plitadan poydevorga bosimni bir xilda o'tkazish uchun, agar kerak bo'lsa, qo'shimcha qovurg'alar va diafragmalarni o'rnatish orqali plitaning qattiqligini oshirish mumkin.
Baza konstruktiv holatini poydevorga ankraj murvatlari bilan mahkamlash orqali mustahkamlanadi. Mahkamlash turiga qarab, ustun menteşeli yoki poydevorga qattiq bog'langan. Menteşeli taglikda diametri 20-30 mm bo'lgan ankraj murvatlari to'g'ridan-to'g'ri tayanch plitaga biriktiriladi, bu tasodifiy momentlar ta'sirida muvofiqlikni ta'minlaydigan ma'lum bir moslashuvchanlikka ega (4.12-rasm).
Guruch. 4.12. Ustun asosi Guruch. 4.13.
Ustunni loyihalash holatida o'rnatish vaqtida biroz harakatlanishini (to'g'rilanishini) ta'minlash uchun langar murvatlari uchun plitadagi teshiklarning diametri langar diametridan 1,5 - 2 baravar kattaroq qilib olinadi. Boltning diametridan 3 mm kattaroq teshikka ega yuvgichlar ankraj murvatlariga qo'yiladi va murvatni gayka bilan tortgandan so'ng, yuvish mashinasi plastinkaga payvandlanadi. Qattiq birikma bilan ankraj murvatlari ustun yadrosiga shpal ustunlar orqali biriktiriladi, ular sezilarli vertikal qattiqlikka ega, bu esa poydevorda ustunning aylanish imkoniyatini yo'q qiladi. Bunday holda, diametri 24-36 mm bo'lgan murvatlar murvat materialining dizayn qarshiligiga yaqin kuchlanish bilan tortiladi. Ankraj plitasining qalinligi tap= 20 - 40 mm va kengligi bap, murvat teshiklarining to'rt diametriga teng (4.13-rasm).
Baza dizayni uni ustunning dizayn diagrammasida qabul qilingan poydevor bilan ulash usuliga mos kelishi kerak. Hisoblash va loyihalash uchun poydevorga qattiq mahkamlangan ustunli poydevor qabul qilindi.
4.5.1. Rejada taglik plitasining o'lchamlarini aniqlash
Biz ustunning o'z vaznini hisobga olgan holda, asosiy darajadagi ustundagi dizayn kuchini aniqlaymiz:
Qayerda k= 1.2 - panjara, taglik elementlari va ustun boshining og'irligini hisobga oladigan dizayn omili. Plita ostidagi bosim bir tekis taqsimlangan deb hisoblanadi. Markaziy siqilgan ustunda, rejadagi plitaning o'lchamlari poydevor materialining mustahkamlik holatidan aniqlanadi:
Qayerda y- mahalliy yukni maydalash maydoniga taqsimlash xususiyatiga qarab koeffitsient (bir xil kuchlanish taqsimoti bilan). y =1);
Rb , joy- formula bo'yicha aniqlangan betonning plita ostida ezilishga chidamliligi
Rb , joy= αφ bRb= 1 ∙ 1,2 ∙ 7,5 = 9 MPa = 0,9 kN/sm 2,
Qayerda a= 1 - B25 dan past bo'lgan beton sinfi uchun;
Rb B12.5 sinfidagi beton uchun = 7,5 MPa - uning sinfiga mos keladigan va jadvalga muvofiq olingan betonning hisoblangan bosim kuchi. 4.3;
jb- tayanch plitasi ostidagi tor sharoitda betonning siqilish kuchining oshishini hisobga oladigan va formula bo'yicha aniqlanadigan koeffitsient
Bu yerga Af 1 - poydevorning yuqori chetining maydoni, taglik plitasining maydonidan biroz kattaroq Af.
4.3-jadval
Betonning dizayn qarshiligiR b
|
Kuch klassi |
|||||||
|
Rb, MPa |
Koeffitsient jb B7,5 dan yuqori sinflar uchun 2,5 dan ko'p bo'lmagan va B7,5 va undan past sinflar uchun 1,5 dan ko'p bo'lmagan beton qabul qilinadi.
Keling, oldindan so'raymiz jb= 1,2.
Asosiy plitani hisoblash
Plitalar o'lchamlari (kengligi B va uzunligi L) talab qilinadigan maydonga muvofiq belgilanadi Af, ustunning konturiga bog'langan (taglik plitasining o'simtalari kamida 40 mm bo'lishi kerak) va assortimentga mos keladi (4.14-rasm).
Guruch. 4.14.
Plitaning kengligini belgilang:
B = h + 2tt + 2c= 36 + 2 1 + 2 4 = 46 sm,
Qayerda h= 36 sm - ustun novda qismining balandligi;
tt= 10 mm - shpal qalinligi (8 - 16 mm oling);
Bilan= 40 mm - plitaning konsol qismining minimal o'sishi (oldindan 40 - 120 mm deb taxmin qilingan va agar kerak bo'lsa, plitaning qalinligini hisoblash jarayonida ko'rsatilgan).
Plitaning talab qilinadigan uzunligi
Markaziy siqilgan ustun uchun taglik plitasi kvadratga yaqin bo'lishi kerak (tavsiya etilgan nisbatlar nisbati). L/IN≤ 1.2). Biz o'lchamlari bilan kvadrat plitani qabul qilamiz IN= L= 480 mm.
Plitalar maydoni Af= LB = 48 · 48 =2304 sm 2.
Poydevor chetining maydoni (biz poydevorning yuqori chetining o'lchamlarini taglik plitasining o'lchamlaridan 20 sm kattaroq qilib belgilaymiz)
Haqiqiy nisbat
Plitka ostidagi ezilishga betonning dizayn qarshiligi
Rb , joy = 1 ∙ 1,26 ∙ 7,5 = 9,45 MPa = 0,95 kN/sm2.
Plitka ostidagi betonning mustahkamligini tekshirish:
Plitaning o'lchamini kamaytirish talab qilinmaydi, chunki u rejada minimal o'lchamlar bilan qabul qilingan.
4.5.2. Asosiy plitaning qalinligini aniqlash
Ustunlar, shpallar va qovurg'alarning uchlarida qo'llab-quvvatlanadigan taglik plitasining qalinligi uning poydevor qarshiligidan egilish kuchi holatidan, plita ostidagi o'rtacha kuchlanishga teng bo'lgan holda aniqlanadi:
Har bir bo'limda 1 sm kenglikdagi chiziqqa ta'sir qiluvchi maksimal egilish momentlari dizaynning bir xil taqsimlangan yukidan aniqlanadi.
Joylashuv yoqilgan 1 , to'rt tomondan qo'llab-quvvatlanadi:
Qayerda a 1 = 0,053 - to'rt tomondan plitaning qo'llab-quvvatlanishi tufayli oraliq momentining qisqarishini hisobga oladigan koeffitsient va jadvaldan aniqlanadi. 4.4 uchastkalarning katta tomoni nisbatiga qarab b kamroq a.
4.4-jadval
Imkoniyatlara 1 qo'llab-quvvatlanadigan plitaning egilishini hisoblash uchunto'rt tomondan
|
b/a |
||||||||||
Qiymatlar b Va a yorug'likdagi o'lchamlar bilan aniqlanadi:
b = 400 – 2d= 400 - 2 × 7,5 = 385 mm; A= 360 mm; b/A = 385 / 360 = 1,07.
Joylashuv yoqilgan 2 , uch tomondan qo'llab-quvvatlanadi:
Qayerda b– koeffitsient jadvalga muvofiq olinadi. Plitaning sobit tomonining nisbatiga qarab 4,5 b 1 = 40 mm bo'sh joy A 1 = 360 mm.
4.5-jadval
Imkoniyatlarb uchta chetida qo'llab-quvvatlanadigan plitaning egilishini hisoblash uchun
|
b 1 /a 1 |
||||||||||
Tomonlar o'rtasidagi munosabatlar b 1 /a 1 = 40 / 360 = 0,11; tomonlarga nisbatan b 1 /a 1 < 0,5 плита рассчитывается как консоль длиной b 1 = 40 mm (4.15-rasm).
Bükme momenti
Konsol qismida 3
Guruch. 4.15.
Plitani burchak ostida birlashtirgan ikki chetida qo'llab-quvvatlansa, xavfsizlik koeffitsienti uchun egilish momenti o'lchamini hisobga olgan holda uch tomondan qo'llab-quvvatlanadigan plita uchun bo'lgani kabi hisoblanadi. a Qirralar orasidagi diagonal 1, o'lcham b 1 burchakning yuqori qismidan diagonalgacha bo'lgan masofaga teng (4.16-rasm, A).
Agar plitaning turli qismlarida momentlar kattaligida keskin farq bo'lsa, iloji bo'lsa, momentlarning qiymatlarini tenglashtirish uchun plitalarni qo'llab-quvvatlash sxemasiga o'zgartirishlar kiritish kerak. Bu diafragma va qovurg'alarni o'rnatish orqali amalga oshiriladi. Biz plitani saytga ajratamiz 1 yarim diafragma qalinligi td= 10 mm (4.15-rasmga qarang).
Aspekt nisbati
b/a= 38,5 / 17,5 = 2,2 > 2,
Plitalar nisbati bilan to'rtta chetida qo'llab-quvvatlanganda b/a> 2 egilish momenti oraliqli bir oraliqli to'sinli plita uchun bo'lgani kabi aniqlanadi A, ikkita tayanchda erkin yotadi:
tomonidan eng yuqori qiymat Plitaning turli qismlari uchun topilgan egilish momentlaridan biz 1 sm kenglikdagi plitaning kerakli qarshilik momentini aniqlaymiz:
plitaning qalinligi qayerda?
Biz qalinligi 30 mm bo'lgan varaqni qabul qilamiz.
Bükme momentini aniqlashda M Ko'rib chiqilayotgan plitaning kesimi uchun 1 sm kenglikdagi chiziqda 1 th 1 formula bo'yicha uzun tomonlar bo'ylab (uzluksiz nurda bo'lgani kabi) qo'shni konsol qismlarining tushirish ta'sirini hisobga olishga ruxsat beriladi.
M 1 th = M 1 – M 3 =q(α 1 a 2 – 0,5c 2) = 0,9 (0,053 ∙ 36 2 - 0,5 ∙ 5 2) = 50,57 kN∙sm.
4.5.3. Traversni hisoblash
Shpalning qalinligi qabul qilinadi tt= 10 mm.
Shpalning balandligi shpalni ustun novdasiga ulash uchun vertikal tikuvlarni joylashtirish sharti bilan aniqlanadi. Xavfsizlik omili uchun barcha kuch to'rtta paychalarining payvandlari orqali shpallarga uzatiladi deb taxmin qilinadi (ustun novdasini to'g'ridan-to'g'ri taglik plitasiga bog'laydigan payvandlar hisobga olinmaydi).
Biz payvand oyog'ini qabul qilamiz kf= 9 mm (odatda 8-16 mm oralig'ida o'rnatiladi, lekin 1,2 dan oshmasligi kerak t min). Bir tikuvning kerakli uzunligi qilingan
mexanizatsiyalashgan payvandlash, termoyadroviy chegaraga asoslangan
lw = N/(4β zkf Rwzγ wzγ c) = 2184 / (4 ∙ 1,05 ∙ 0,9 ∙ 16,65 ∙ 1 ∙ 1) = 34,7 sm<
< 85 β f kf= 85 · 0,9 · 0,9 = 68,85 sm.
Biz tikuvning boshida va oxirida nuqsonlar uchun 1 sm qo'shishni hisobga olgan holda shpalning balandligini qabul qilamiz. ht= 38 sm.
Biz shpalning mustahkamligini ustunning shoxlari (flanjlari) ustida joylashgan va poydevordan teskari bosimni qabul qiluvchi bir oraliqli, ikki konsolli nur sifatida tekshiramiz (4.16-rasm, b).
Guruch. 4.16.
Qayerda d= B/2 = 48/2 = 24 sm - traversning yuk maydonining kengligi.
Qayerda σ = Mop/Vt= 178,8 / 240,7 = 0,74 kN/sm2;
τ = Qva boshqalar/(ttht) = 432 / (1 38) = 11,37 kN/sm2.
Transvers kesma qabul qilinadi.
Kuchni uzatish uchun gorizontal tikuvlarning zarur oyog'i ( Nt= qtL) har bir plita uchun bitta shpaldan
qayerda å lw = (L– 1) + 2(b 1 - 1) = (48 - 1) + 2 (4 - 1) = 53 sm - gorizontal tikuvlarning umumiy uzunligi.
Biz payvand oyog'ini qabul qilamiz kf= 12 mm, bu maksimal ruxsat etilgan oyoqqa teng kf, maksimal = 1,2 tt= 1,2 · 1 = 12 mm.
4.5.4. Plitalarni mustahkamlash qovurg'alarini hisoblash
Loyihalashtirilgan baza uchun qattiqlashtiruvchilarni o'rnatish kerak
konsol qismida hech qanday qo'llab-quvvatlash plitasi yo'q, shuning uchun hisoblash ustun asosini loyihalashning boshqa variantlari uchun misol sifatida berilgan (4.16-rasmga qarang, A).M r Va Qr formula bo'yicha
Qayerda σ = Mr/Vr = 6Mr/(trhr 2) = 6 270 / (1 10 2) = 16,2 kN/sm 2;
τ = Qr/(trhr) = 108 / (1 10) = 10,8 kN/sm2.
Rib qabul qilindi.
Qovurg'ani ustunning shpaliga (tayog'iga) biriktiruvchi payvand choklarini egilish va kesish natijasida paydo bo'ladigan tangensial kuchlanishlarni tekshiramiz.
Biz tikuv oyog'ini tayinlaymiz kf= 10 mm.
Mexaniklashtirilgan payvandlash orqali qilingan tikuv metallining kesish kuchini tekshiramiz (tikuvning taxminiy uzunligi lw = hr– 1 = 10 – 1 = 9 sm:
Biz termoyadroviy chegara bo'ylab tikuvlarning mustahkamligini tekshiramiz:
Qovurg'alarni taglik plitasiga ulash uchun zarur bo'lgan payvand oyog'i
kf = Qr/ = 108 / = 0,77 sm.
Biz tikuv oyog'ini qabul qilamiz kf= 8 mm.
Ustun tayog'i 7 mm oyoqli konstruktiv chok yordamida taglik plastinkasiga mahkamlanadi (payvandlarni payvandlashda). t maks = tp= 30 mm).
PO‘lat USTUN
Binolar va inshootlar
Markaziy siqilgan ustunlar ichki qavatlar va binolarning, ish platformalarining va yo'l o'tkazgichlarning qoplamalarini qo'llab-quvvatlash uchun ishlatiladi. Ustun tuzilishi rodning o'zi va qo'llab-quvvatlovchi qurilmalardan - bosh va taglikdan iborat. Ustunni to'g'ridan-to'g'ri yuklaydigan ustki qurilish konstruktsiyalari boshga tayanadi, ustun tayog'i yukni boshdan poydevorga uzatadi va asosiy konstruktiv element hisoblanadi va tayanch butun olingan yukni novdadan poydevorga o'tkazadi.
Ustunlar turlari
Qurilish ramkalarida uchta turdagi ustunlar qo'llaniladi:
— doimiy kesma ustunlari;
— o'zgaruvchan kesma ustunlari (pog'onali);
— alohida turdagi ustunlar.
Doimiy qismning ustunlari kransiz binolarda va yuk ko'tarish quvvati 20 tonnagacha bo'lgan ko'taruvchi va ko'prikli elektr ko'tarish mexanizmlaridan foydalanish imkoniyati bo'lgan binolarda, qoida tariqasida, pol sathidan trusslarning pastki qismiga qadar foydali balandlikda foydalaniladi. 12 m.
Yuk ko'tarish quvvati 15 tonnadan ortiq bo'lgan kranlardan foydalanganda, pog'onali ustunlar ikki qismdan iborat, ustki qismi odatda payvandlangan yoki o'ralgan I-nurdir, pastki qismi chodir va kran novdasidan iborat bo'lib, ular bir-biriga qattiq choyshab shaklidagi bog'ichlar yoki o'tkazgich panjarasi bilan bog'langan. issiq haddelenmiş burchaklar.
Alohida turdagi ustunlar yuk ko'tarish quvvati 150 tonnadan ortiq va balandligi 15-20 m bo'lgan kranli binolarda qo'llaniladi. Ushbu dizayndagi chodir va kran tirgaklari bir-biriga vertikal tekislikda egiluvchan bo'lgan bir qator gorizontal lamellar bilan bog'langan, buning natijasida yukni idrok qilish ajratiladi, kran ustuni faqat ko'prikli krandan vertikal kuchni oladi va chodir filiali binoning ramkasi va qoplamasidan barcha yuklarni yig'adi.
Ustun bo'limlari
Ustunli novdalar bitta keng gardishli I-nurlardan yasalgan yoki bir nechta o'ralgan profillardan iborat; kompozit novdalar o'tkazuvchan va qattiq bo'linadi. O'z navbatida, o'zaro bog'liq bo'lmagan, panjarali va teshilganlarga bo'linadi.
Qattiq ustunlar ko'pincha ular payvandlangan yoki o'ralgan keng gardishli I-nurdir, bu erda payvandlangan variant ustunda kerakli qattiqlikni ta'minlash uchun optimal kesimni tanlash qobiliyati tufayli bir vaqtning o'zida materialni tejash imkonini beradi. Ikki yo'nalishda teng darajada barqaror bo'lgan kesma ustunlar ishlab chiqarish juda oson. Xuddi shu o'lchamlar bilan, ko'proq qat'iylik tufayli tasavvurlar I-nuridan ustun turadi. Qattiq ustunlar, shuningdek, juft prokatli kanallar, egilgan elektr payvandlangan profillar yoki dumaloq quvurlardan iborat bo'lishi mumkin bo'lgan yopiq qismli ustunlarni o'z ichiga oladi.Ushbu variantning muhim kamchiliklari ichki yuzaning texnik xizmat ko'rsatish uchun mavjud emasligi bo'lib, bu tez korroziv aşınmaya olib kelishi mumkin. .
Ustunlar orqali - Odatda konstruktiv dizayn ustun novda shoxlarining birgalikda ishlashini ta'minlaydigan panjaralar bilan o'zaro bog'langan ikkita novdadan (kanallardan, I-nurlardan yoki quvurlardan yasalgan) iborat. Panjara tizimlari qavslar, qavslar va tirgaklardan, taxtalar ko'rinishidagi mustahkam bo'lmagan turlardan foydalaniladi. Ustun panjarasi odatda ikkita tekislikka joylashtiriladi va to'g'ridan-to'g'ri novda shoxlarining javonlariga mahkamlash bilan shaklsiz ulanishga ustunlik berib, bitta burchakdan tayyorlanadi. Bunday ustunlarning burilishiga yo'l qo'ymaslik va ularning konturini saqlab qolish uchun diafragmalar uchlarida o'rnatiladi.
Ustun qismlari va yig'ilishlari
Ustun boshlari. Ustunlardagi trusslar va ustunlarni qo'llab-quvvatlash uchun ikkita dizayn echimlari mavjud bo'lib, ular menteşeli erkin ulanishga ega - nurlar odatda tepaga o'rnatiladi, menteşeli va qattiq ulanishlar bilan ular yon tomonga biriktiriladi.
Yuqori ulanish bilan ustun boshi yukni ustun tanasiga o'tkazadigan taglik plitasi va qattiqlashtiruvchilardan iborat. Boshning qovurg'alari ustunning plitasi va shoxlariga o'tkazgich bilan yoki ustunning devorlariga mustahkam novda bilan payvandlanadi. Qovurg'alarning balandligi va qalinligi choklarning kerakli uzunligiga qarab belgilanadi, ular boshning to'liq bosimiga va qo'llab-quvvatlash bosimi ta'sirida qulashiga qarshilik ko'rsatishi kerak. Vertikal qovurg'alarga qo'shimcha barqarorlik va qattiqlik berib, birlashtiruvchi troyniklarning egilishini qoplash uchun, agar kerak bo'lsa, ular ko'ndalang qovurg'alar bilan o'ralgan. Asosiy plita odatda qalinligi 20 ... 30 mm bo'lgan tekislangan plastinka bo'lib, 12 ... 30 mm engil ustunlar uchun, rejadagi plita konturining o'lchami ustun konturidan 15 ... 20 mm kattaroq bo'lishi uchun tayinlanadi. .
Yanal biriktirma bilan qo'llab-quvvatlash reaktsiyasi qo'shni nurning qo'llab-quvvatlovchi qovurg'asi orqali ustunli qavatlarga payvandlangan stolga uzatiladi. To'sin va stolning tayanch qovurg'asining uchi frezalanadi, stolning qalinligi tayanch qovurg'aning qalinligidan 20...40 mm kattaroq qilib olinadi.
Ustun asosi ustunning tayanch qismi bo'lib, kuchni ustundan poydevorga o'tkazish uchun xizmat qiladi. Poydevorning konstruktiv yechimi novda kesimining turiga va balandligiga, poydevor bilan ulash usuliga va ustunlarni o'rnatish usuliga bog'liq. Ular umumiy va alohida asoslarga bo'linadi, ular shpalsiz, umumiy yoki alohida shpalli, bir devorli yoki ikki devorli bo'lishi mumkin. Asosiy plitaning asosiy o'lchamlari tagliklar turiga va bükme hisoblariga qarab belgilanadi. Ankraj murvatlari uchun teshiklar ularning diametridan 20...30 mm kattaroq qilib yotqiziladi, taranglik rondelalar orqali amalga oshiriladi, keyinchalik ular plitaga payvandlanadi. Poydevorning qattiqligini ta'minlash va tayanchning qalinligini kamaytirish uchun shpallar, qovurg'alar va diafragmalar o'rnatiladi, ammo buning natijasida shpalli taglik shpalsizga nisbatan kattaroqdir. O'tish ustunlarining asoslari odatda alohida turga mo'ljallangan, har bir filial o'zining yuklangan bazasiga ega. Biroq, ustun qismining balandligi 1 m dan kam bo'lsa, yuqorida muhokama qilingan mustahkam ustunlar kabi umumiy tayanchdan foydalanishga ruxsat beriladi.
Konsollar Ular doimiy kesma ustunlardagi kran nurlarini qo'llab-quvvatlash uchun ishlatiladi; asosan bitta devorlilar ishlatiladi, agar katta kuchlarni o'tkazish kerak bo'lsa, ikki devorlilar ishlatiladi.